第11期 包小倩等：FeCu-NbSi-B快淬带的组织、磁性及微区力学性能 ·1519· 表2A、B和C快淬带的断裂应变测量值 Table 2 Fracture toughness of samples A,B and C 平行板间距/mm 平均距离， 平均厚度， 断裂应变， 试样 4 5 D/mm t/um A 0.7 0.8 0.8 0.8 0.8 0.78 37 0.05 女 1.4 1.5 1.5 1.6 1.7 1.54 45 0.03 C 4.8 4.9 3.2 3.2 5.9 4.40 60 0.01 Sia B 2 alloys (x=0.0-1.4,y =0.0-2.5).J Magn Magn Ma- 3 结论 ter,2009,321(14):2220 通过单辊快淬法制备了具有优良软磁性能的 Hoa N Q,Chau N,Yu S C,et al.The crystallization and proper- ties of alloys with Fe partly substituted by Cr and Cu fully substitu- Fe8.3Cuo6Nb26Sig.sB,合金带，其饱和磁感应强度、 ted by Au in Finemet.Mater Sci Eng A,2007,449-451:364 剩磁和矫顽力分别为1.06T.0.39T和3.53Am-1, [8]Ma X M,Li Z W,Wei JQ,et al.High frequency behaviours and 铁损Pa5T1k和Pa2T1o0分别为22.2W·kg和 Mossbauer study of field annealed FeCuNbSiB alloy ribbons.Chin 864Wkg-1.在相同辊速下，Fe3Cua.6Nb26Sig.sBg PhxB,2010,19(9):097401 快淬带的晶化程度受喷嘴形状、喷射压力等工艺参 9]Cao X G,Huang J LA Preliminary Approach on embrittlement mechanismin as rapidly-quenched state of domestic nanocrystalline 数的影响.快淬带的晶化程度是影响其断裂方式的 soft magnetic alloy.Met Funct Mater,1999,6(3):107 重要因素.非晶相和纳米晶复合的合金带断口可见 (曹兴国，黄金亮.国产纳米晶软磁合金FensCu1Nb3 Si1xs Bo 河流状花样、周期性褶皱、镜面区、雾状区等，而晶化 淬态脆化机制初探.金属功能材料，1999,6(3)：107) 接近完全的合金带呈典型的沿晶断裂.纳米力学探 [10]Yang L,He GQ,Yan B,et al.Research on microhardness of newly developed amorphous and nanocrystalline Finemet-type al- 针可以用来测量快淬带的微区硬度和弹性模量，快 loy.J Mater Sci Eng,2005,23(2):211 淬带的晶化程度同样影响快淬带的微区硬度和弹性 (杨磊，何国球，严彪，等.改性非品和纳米品FINEMET合 模量，非晶相和纳米晶复合的合金带的微区硬度和 金的显微硬度研究.材料科学与工程学报，2005,23(2)： 弹性模量低于晶化接近完全的合金带.可以利用 211) Luborsky法测量断裂应变对材料的韧性进行半定量 [11]Wang G,Wang Y T,Liu Y H,et al.Evolution of nanoscale morphology on fracture surface of brittle metallic glass.Appl Phys 分析. 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快淬带的组织、磁性及微区力学性能 表 2 A、B 和 C 快淬带的断裂应变测量值 Table 2 Fracture toughness of samples A，B and C 试样 平行板间距/mm 1 2 3 4 5 平均距离， D/mm 平均厚度， t /μm 断裂应变， εf A 0. 7 0. 8 0. 8 0. 8 0. 8 0. 78 37 0. 05 B 1. 4 1. 5 1. 5 1. 6 1. 7 1. 54 45 0. 03 C 4. 8 4. 9 3. 2 3. 2 5. 9 4. 40 60 0. 01 3 结论 通过单辊快淬法制备了具有优良软磁性能的 Fe78. 3Cu0. 6Nb2. 6 Si9. 5 B9 合金带，其饱和磁感应强度、 剩磁和矫顽力分别为 1. 06 T、0. 39 T 和 3. 53 A·m － 1， 铁损 P0. 5 T/1 kHz 和 P0. 2 T/100 kHz 分别为 22. 2 W·kg － 1 和 864 W·kg － 1 ． 在相同辊速下，Fe78. 3 Cu0. 6 Nb2. 6 Si9. 5 B9 快淬带的晶化程度受喷嘴形状、喷射压力等工艺参 数的影响． 快淬带的晶化程度是影响其断裂方式的 重要因素． 非晶相和纳米晶复合的合金带断口可见 河流状花样、周期性褶皱、镜面区、雾状区等，而晶化 接近完全的合金带呈典型的沿晶断裂． 纳米力学探 针可以用来测量快淬带的微区硬度和弹性模量，快 淬带的晶化程度同样影响快淬带的微区硬度和弹性 模量，非晶相和纳米晶复合的合金带的微区硬度和 弹性模量低于晶化接近完全的合金带． 可以利用 Luborsky 法测量断裂应变对材料的韧性进行半定量 分析． 参 考 文 献 ［1］ Yoshizawa Y，Oguma S，Yamauchki K． New Fe-based soft mag￾netic alloys composed of ultrafine grain structure． J Appl Phys， 1988，64( 10) : 6044 ［2］ Vasica M ＇ ，Minic D M ＇ ，Blagojevic V A ＇ ，et al． Mechanism of ther￾mal stabilization of Fe89. 8Ni1. 5 Si5. 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