第4期 吴胜利等：烧结矿中MO作用机理 429。 企业，其主要的化学成分列于表1. 表1实验用混匀矿以及熔剂的化学成分（质量分数） Table I Chemical composition of bend ore and fluxes for experiment 4 原料名称 TFe Si0, Cao A03 Mgo 烧损 混匀矿 6205 3.57 0.83 1.38 028 038 0021 015 白云石 1.03 31.02 016 20.81 45.86 蛇纹石 3817 1.50 081 37.62 14.66 轻烧白云石 一 305 49.33 236 3020 1320 M0试剂 0.01 一 98.00 1.01 CaO试剂 001 98.00 001 1.23 的增加，烧结液相的形成温度必然升高，液相黏度增 2Mg0及镁质熔剂的影响规律 大，流动性降低.因为烧结过程中烧结原料并不是 2.1Mg0对烧结液相生成的影响 全部熔化后再凝固，而是部分原料熔化后靠其流动 烧结时一些低熔点物质在高温作用下熔化成液 将未熔化的原料黏结成一体，所以烧结液相生成和 态物质，在冷却过程中液体物质凝固而成为那些尚 流动的状况将对烧结矿固结强度产生重要影响.由 未熔化和熔入液相颗粒的坚固连接桥，从而使得散 此可见.烧结矿中Mg0含量的增加会导致烧结液 状物料固结成多孔状的烧结矿.因此。液相生成是 相生成量减少和液相流动状况变差，Mg0的这一 烧结成矿的基础，液态物质的数量和性质是影响烧 烧结行为是影响烧结矿冷态强度的关键 结矿固结强度高低，乃至烧结矿治金性能优劣的重 1.2 要因素. 1.0 本文通过测定烧结试样（混匀矿配加Mg0等 0.6 熔剂)的有效液相形成温度及液相流动性，考察了试 04 样中MgO含量对烧结液相生成的影响规律.实验 ◆ 0.2 ◆一1280℃★一1300℃量1320℃ 方法基于铁矿粉烧结基础特性中液相流动性的测定 0 方法9 0 1.0 2.0 3.0 4.0 Mg0质量分数% 不同Mg0含量下烧结试样的有效液相开始形 图2烧结试样的液相流动性指数随Mg0含量变化的关系 成温度见图1，而不同温度下烧结试样的液相流动 Fig.2 Fluidity index of lquid phase at different Mgo contents 性指数随Mg0含量变化的特征示于图2.图中不 添加任何Mg0熔剂的标为自然”. 在当今进口矿使用比例较高，烧结矿为高品位、 1280 低SiO2的情况下，烧结液相生成条件较苛刻，因此 烧结矿中Mg0含量不宜过高，以避免由此产生的 1260 烧结矿固结强度下降的问题， 2.2Mg0对烧结黏结相强度的影响 1250 烧结矿是由黏结相（熔化物）黏结未熔的含铁矿 1240 物固结而成，因而黏结相和未熔的含铁矿物的自身 1230L 自然 0.5 10 1.5 2.0 3.0 强度对烧结矿强度有重要的作用.低温烧结条件下 MgO质量分数% 形成的非匀质结构，其含铁矿物的自身强度要高于 图1不同Mg0含量下烧结试样的有效液相开始形成温度 黏结相强度，故黏结相的强度就成为制约烧结矿强 Fig.I Initial foming temperature of effective liquid phase at differ- 度的因素之一 ent MgO contents 本实验中，在二元碱度为20的条件下，采用基 由实验结果可以看出，随着烧结试样中Mg0 于铁矿粉烧结基础特性中黏结相自身强度的测定方 含量的升高，有效液相开始形成温度明显升高，且烧 法10，考察Mg0含量变化对试样黏结相强度的 结液相流动性逐渐降低.分析认为：由于Mg0属于 影响规律.1280℃碱度R=20时的实验结果如图 高熔点物质，在烧结温度一定时，随着Mg0配加量 3所示.企业 ,其主要的化学成分列于表 1 . 表 1 实验用混匀矿以及熔剂的化学成分(质量分数) Table 1 Chemical composition of blend ore and fluxes for experiment % 原料名称 TFe S iO2 CaO Al 2O3 MgO P S 烧损 混匀矿 62.05 3.57 0.83 1.38 0.28 0.38 0.021 0.15 白云石 — 1.03 31.02 0.16 20.81 — — 45.86 蛇纹石 — 38.17 1.50 0.81 37.62 — — 14.66 轻烧白云石 — 3.05 49.33 2.36 30.20 — — 13.20 MgO 试剂 — — 0.01 — 98.00 — — 1.01 CaO 试剂 0.01 — 98.00 — — — 0.01 1.23 2 MgO 及镁质熔剂的影响规律 2.1 MgO 对烧结液相生成的影响 烧结时一些低熔点物质在高温作用下熔化成液 态物质 ,在冷却过程中液体物质凝固而成为那些尚 未熔化和熔入液相颗粒的坚固连接桥, 从而使得散 状物料固结成多孔状的烧结矿.因此, 液相生成是 烧结成矿的基础 ,液态物质的数量和性质是影响烧 结矿固结强度高低 ,乃至烧结矿冶金性能优劣的重 要因素. 本文通过测定烧结试样(混匀矿配加 M gO 等 熔剂)的有效液相形成温度及液相流动性,考察了试 样中 MgO 含量对烧结液相生成的影响规律.实验 方法基于铁矿粉烧结基础特性中液相流动性的测定 方法[ 8-9] . 不同 MgO 含量下烧结试样的有效液相开始形 成温度见图 1 ,而不同温度下烧结试样的液相流动 性指数随 MgO 含量变化的特征示于图 2 .图中不 添加任何 MgO 熔剂的标为“自然” . 图 1 不同 MgO 含量下烧结试样的有效液相开始形成温度 Fig.1 Initial f orming temperature of eff ective liquid phase at differ￾ent MgO contents 由实验结果可以看出 , 随着烧结试样中 M gO 含量的升高,有效液相开始形成温度明显升高 ,且烧 结液相流动性逐渐降低.分析认为:由于 M gO 属于 高熔点物质,在烧结温度一定时, 随着 MgO 配加量 的增加 ,烧结液相的形成温度必然升高,液相黏度增 大 ,流动性降低.因为烧结过程中烧结原料并不是 全部熔化后再凝固, 而是部分原料熔化后靠其流动 将未熔化的原料黏结成一体 ,所以烧结液相生成和 流动的状况将对烧结矿固结强度产生重要影响.由 此可见, 烧结矿中 M gO 含量的增加会导致烧结液 相生成量减少和液相流动状况变差, MgO 的这一 烧结行为是影响烧结矿冷态强度的关键. 图 2 烧结试样的液相流动性指数随 MgO 含量变化的关系 Fig.2 Fluidity index of liquid phase at diff erent MgO con tents 在当今进口矿使用比例较高 ,烧结矿为高品位、 低 SiO2 的情况下, 烧结液相生成条件较苛刻, 因此 烧结矿中 MgO 含量不宜过高, 以避免由此产生的 烧结矿固结强度下降的问题 . 2.2 MgO 对烧结黏结相强度的影响 烧结矿是由黏结相(熔化物)黏结未熔的含铁矿 物固结而成, 因而黏结相和未熔的含铁矿物的自身 强度对烧结矿强度有重要的作用.低温烧结条件下 形成的非匀质结构, 其含铁矿物的自身强度要高于 黏结相强度, 故黏结相的强度就成为制约烧结矿强 度的因素之一. 本实验中,在二元碱度为 2.0 的条件下,采用基 于铁矿粉烧结基础特性中黏结相自身强度的测定方 法 [ 8-10] ,考察 M gO 含量变化对试样黏结相强度的 影响规律.1 280 ℃碱度 R =2.0 时的实验结果如图 3 所示 . 第 4 期 吴胜利等:烧结矿中 MgO 作用机理 · 429 ·