第8期 胡日荣等：热处理工艺对NM500耐磨钢组织和力学性能的影响 ·1019· 0.12{(a 0.12b) 0.10- 0.10- 0.08 0.08 0.06 0.04 0.04 0.02 0.02 0.00 0.00 10 20304050 60 10 2030 40 50 60 取向角/() 取向角/( 0.12{(c) 0.12d) 0.10 0.10 ￥0.08 0.08 0.06 0.04 0.04 0.02 0.02 0.00 ■ 0.00 10 2030405060 10 2030405060 取向角/() 取向角/() 图5不同热处理工艺后实验钢的品界取向差分布图.(a)DQ-T:(b)RQ1-T:(c)RQ2.T:(d)RQ3-T Fig.5 Distribution of boundary misorientation angle in the steel after different heat treatment processes:(a)DQ-T;(b)RQ1-T; (c)RQ2-T;(d)RQ3-T 显高于RQ-T系列.根据金属学原理，小角度晶界 的位错密度，而RQT试样经过充分静态再结晶， 通常是由许多刃位错排列汇集成的一个平面，小角 表4不同热处理工艺后实验钢的板条束尺寸 度晶界频率高，代表着较高的位错密度.这是因为 Table 4 Block size of the steel after different heat treatment DQ过程中组织并不均匀，轧制形成的变形带、位 processes 错和亚结构在淬火的过程中被保留下来，低温回火 热处理工艺DQ-T RQ1-T RQ2-T RQ3-T 也不足以抵消这些缺陷，因此DQ-T试样有着较高 板条束尺寸/m1.39 1.57 1.52 2.10 0.5um 0.5m 0.5um 0.5m 图6实验钢不同热处理工艺后的透射电镜像.(a)DQ-T:(b)RQ1-T:(c)RQ2-T:(d)RQ3-T Fig.6 TEM images of the steel after different heat treatment processes:(a)DQ-T;(b)RQ1-T;(c)RQ2-T;(d)RQ3-T第 8 期 胡日荣等：热处理工艺对 NM500 耐磨钢组织和力学性能的影响 1019 ·· 图 5 不同热处理工艺后实验钢的晶界取向差分布图. (a) DQ-T；(b) RQ1-T；(c) RQ2-T；(d) RQ3-T Fig.5 Distribution of boundary misorientation angle in the steel after different heat treatment processes: (a) DQ-T; (b) RQ1-T; (c) RQ2-T; (d) RQ3-T 显高于 RQ-T 系列. 根据金属学原理，小角度晶界 通常是由许多刃位错排列汇集成的一个平面，小角 度晶界频率高，代表着较高的位错密度. 这是因为 DQ 过程中组织并不均匀，轧制形成的变形带、位 错和亚结构在淬火的过程中被保留下来，低温回火 也不足以抵消这些缺陷，因此 DQ-T 试样有着较高 的位错密度，而 RQ-T 试样经过充分静态再结晶， 表 4 不同热处理工艺后实验钢的板条束尺寸 Table 4 Block size of the steel after different heat treatment processes 热处理工艺 DQ-T RQ1-T RQ2-T RQ3-T 板条束尺寸/µm 1.39 1.57 1.52 2.10 图 6 实验钢不同热处理工艺后的透射电镜像. (a) DQ-T；(b) RQ1-T；(c) RQ2-T；(d) RQ3-T Fig.6 TEM images of the steel after different heat treatment processes: (a) DQ-T; (b) RQ1-T; (c) RQ2-T; (d) RQ3-T