Grain boundary Carbonitride 60m 10 200100 500602080001080 a (b) Energy(kev) 图2Qste380TM钢薄板坯角部皮下5mm处析出物的形貌与组成.(a)析出物扫描；(b)析出物能谱 Fig.2 Morphology of the precipitate of thin slab corner of Qste380TM in the 5 mm beneath the surface:(a)precipitate graph of SEM;(b)EDS of the precipitate 2微合金钢薄板坯组织塑性演变 Qst380TM钢薄板坯在不同冷却与变形速率下的断面收缩率随温度变化曲线如图3所示。其 中，热模拟测试方案为：以10.0℃s加热速度加热至1350℃，保温3m后分别以3.5℃s和15.0 Cs冷速冷至试样拉断温度，保温1min后分别以1.0×102s和5.0×105变形速率拉断。从图中可 以看出，不同冷却及变形速率条件下，该钢在900℃以上高温区和775心以下低温区的断面收缩率 均超过了60%，具有良好的塑性。而当温度处于775~900℃温度区时，较低冷速下的钢组织塑性显 著降低。特别是在较大变形速率下，试样在850C时的断面收缩率降至了最低，约为35.1%，形成 了明显的第三脆性温度区。而在较高冷速下，虽然该钢组织在75~900℃温度区内的塑性亦出现了 一定程度降低，但在不同变形速率下的最低断面收缩率均高于60%。 100 80 70 60 -10x10h 50 -5.0x10h 50 +1.0x10i 5.0x10r⅓ 40 30 (a) 730 30 (b) 10001050 75080085090095010001050 TemperaturePC 图3不同变形速率条件不Qsé380TM钢断面收缩率随温度变化.(a)冷却速率3.5C/s:(b)冷却速率15.0C/s Fig.3 Variation of the reduction of area of Qste380TM under different tensile rate:(a)3.5 C/s cooling rate:(b)15.0 C/s cooling rate 以15.0C5冷速冷却试样降温至850℃并保温1min后空冷至室温的金相组织与碳氮化物析 出透射形貌如图4所际。从图中可以看出，强冷却后空冷至室温的试样组织结构与图1实际连铸生 产条件下的薄板坯角部组织相似。然而，其T、Nb元素析出的碳氮化物在强冷却条件下呈弥散状 分布。据此可以推断，Qste380TM钢在775~900℃温度区塑性提升的主要作用因素应是微合金碳氨 化物实现了弥散析出。为此，提升微合金钢组织碳氮化物析出温度区内的冷速，促使其微合金碳氮 化物弥散析出，可提升改善钢组织的高温塑性。图 2 Qste380TM 钢薄板坯角部皮下 5 mm 处析出物的形貌与组成. (a) 析出物扫描; (b) 析出物能谱 Fig. 2 Morphology of the precipitate of thin slab corner of Qste380TM in the 5 mm beneath the surface: (a) precipitate graph of SEM; (b) EDS of the precipitate 2 微合金钢薄板坯组织塑性演变 Qste380TM 钢薄板坯在不同冷却与变形速率下的断面收缩率随温度变化曲线如图 3 所示。其 中，热模拟测试方案为：以 10.0 /s ℃ 加热速度加热至 1350 ℃，保温 3min 后分别以 3.5 /s ℃ 和 15.0 ℃/s 冷速冷至试样拉断温度，保温 1 min 后分别以 1.0×10-2/s 和 5.0×10-2/s 变形速率拉断。从图中可 以看出，不同冷却及变形速率条件下，该钢在 900 ℃以上高温区和 775 ℃以下低温区的断面收缩率 均超过了 60%，具有良好的塑性。而当温度处于 775~900 ℃温度区时，较低冷速下的钢组织塑性显 著降低。特别是在较大变形速率下，试样在 850 ℃时的断面收缩率降至了最低，约为 35.1%，形成 了明显的第三脆性温度区。而在较高冷速下，虽然该钢组织在 775~900 ℃温度区内的塑性亦出现了 一定程度降低，但在不同变形速率下的最低断面收缩率均高于 60%。 750 800 850 900 950 1000 1050 30 40 50 60 70 80 90 100 1.0×10-2/s 5.0×10-2/s Reduction of Area /% Temperature /℃ 750 800 850 900 950 1000 1050 30 40 50 60 70 80 90 100 1.0×10-2/s 5.0×10-2/s Reduction of Area /% Temperature /℃ 图 3 不同变形速率条件下 Qste380TM 钢断面收缩率随温度变化. (a) 冷却速率 3.5 /s; (b) ℃ 冷却速率 15.0 /s ℃ Fig. 3 Variation of the reduction of area of Qste380TM under different tensile rate: (a) 3.5 /s cooling rate; (b) 15.0 /s ℃ ℃ cooling rate 以 15.0 /s ℃ 冷速冷却试样降温至 850 ℃并保温 1 min 后空冷至室温的金相组织与碳氮化物析 出透射形貌如图 4 所示。从图中可以看出，强冷却后空冷至室温的试样组织结构与图 1 实际连铸生 产条件下的薄板坯角部组织相似。然而，其 Ti、Nb 元素析出的碳氮化物在强冷却条件下呈弥散状 分布。据此可以推断，Qste380TM 钢在 775~900 ℃温度区塑性提升的主要作用因素应是微合金碳氮 化物实现了弥散析出。为此，提升微合金钢组织碳氮化物析出温度区内的冷速，促使其微合金碳氮 化物弥散析出，可提升改善钢组织的高温塑性。 (a) (b) Carbonitride Grain boundary (a) (b) 录用稿件，非最终出版稿