(1)比较铸件的收得率，采用发热冒口后，工艺出品率可提高20%。· (2)凝固时间延长系数(S.E.F)(Solidification extension factor)。 S,E,F=保温冒口的凝固时间/普通冒口的凝固时间 按表3中9-1-4普通冒口的凝固时间为720s,·9-1-2发热冒口凝固时间为1510s,因 此， S.E.F=1510/720=2.1 计算结果表明，用发热冒口后，冒口疑固时间可延长一倍。 (3)表观裘面更换系数(A.S,A。F)(Apperent surface atteration factor) A.S.A,F=通过保温冒口的热损失率/通过普通冒口的热损失率 根据表1，求得：A.S.A.F=7.8/14.6=0.530 (4)冒口模数增大系数(Modulos increase factor) e=保温冒口的等效模数/普通冒口的几何模数 因为保温冒口的几何模数与普通冒口的模数相同，因此，可表示为：e=M保/M替。 由于液压件冒口为圆柱形的，则普通冒口的几何模数为M普=V/S=HD/(4H+ D),其中：H为冒口的高度：D为冒口的直径。 对于发热冒口，按文献〔3)、〔5)提出的，等效模数M发=HD/(4HX+DY) 其中：X和Y分别为冒口侧壁和冒口顶面的A.S.A.F e=M发/M劭=HD/(4H+D)=4H+D/(4HX+DY)=1/X 。 因X=Y,则e=1/X=1/0.530=1.87 由此可见，用发热冒口后，相当于把普通冒口的几何模数增大近一倍，这就是说， 用发热冒口是防止球铁产生缩松的有效措施。上述计算方法，已被实践证明可行。 5结 论 (1)热物理性能、发气性及冒口套强度等方面，本研制的发热冒口与西德的近 似，补缩效果相同。 代 (2)使用本发热冒口，可使冒口缩孔形状由倒锥形及二次缩孔变为平缩和倒盆 形，节约冒口金属50~80%。 (3)用本发热冒口与原砂型冒口相比，冒口凝固时间延长一倍，热损失率降低 53%,等效模数约为几何模数的两倍，解决了普通砂型冒口解决不了的球铁液压件的补 缩问题，因此，用发热冒口是最合理，最有效的措施。 (4)本发热冒口材料发热量比西德的大，因而可减薄7.5mm冒口套，减少发热冒 口套用的发热材料25%。每个冒口套比西德的便宜一半，年节约外汇4万元，年净收益 为13万元。 致谢 长春有色合金「张均、王化新等，本院铸八0届李仁初.杨志同学参加了工作， 15比较铸 件的收得率 ， 采用发 热冒 口后 ， 工艺 出品率可提 高 。 凝 固时间延长系 数 。 保温 冒 口 的凝固 时间 普通 冒 口 的凝 固时 间 按表 中 一 一 普通 冒 口 的凝 固时 间为 ， 一 一 发 热冒 口凝 固时 间 为 ， 因 此 ， 计算结果表 明 ， 用发 热 冒 口后 ， 冒 自凝 固时 间可延 长 一倍 。 表观表面 更换系 数 。 卉 。 通过保温冒 口 的热损失率 通过 普通 冒 口 的热损失率 根据表 ， 求得 “ 冒 口模数增大系数 。 保温 冒 口 的等 效模数 普通 冒 口 的几何模数 因为保温 冒 口 的几何模数与普通 冒 口 的模数相 同 ， 因 此 ， 可表示 为 保 普 。 由于液压 件 冒 口 为圆柱 形 的 ， 则普通 冒 口 的几何 模 数 为 普 二 十 ， 其 中 为冒 口 的高度 为 冒 口 的直径 。 对于发 热 冒 口 ， 按文献 〔 〕 、 〔 〕 提 出的 ， 等 效模 数 发 十 其 中 和 分别 为 冒 口侧 壁 和 冒 口 顶面 的 发 砂 八 因 二 ， 则 二 由此可 见 ， 用发 热 冒 口后 ， 相 当于把普通 冒 口 的几何模 数增大近 一倍 ， 这就是说 ， 用发 热冒 口 是 防止球铁产生 缩松 的有效措施 。 上述计算方法 ， 已被头践 证 明 可行 。 结 论 热物理性能 、 发 气性及 冒 口 套强度等方 面 ， 本研制 的发 热 冒 口 与 西 德 的 近 似 ， 补缩效果相 同 。 使用本发 热 冒 口 ， 可 使 冒 口 缩孔 形状 由倒锥 形及二 次缩孔 变为平 缩 和 倒 盆 形 ， 节约 冒 口金 属 。 用 本发 热 冒 口与 原砂 型 冒 口相 比 ， 冒 口凝 固时 间延 长一 倍 ， 热损 失 率 降 低 ， 等 效模 数约 为几何 模 数 的两倍 ， 解决 了普通砂 型 冒 口 解决不 了的球铁液压 件 的补 缩 问题 ， 因此 ， 用发 热 冒 口 是最 合理 ， 最 有效的措施 。 本发 热 冒 口材料发 热量 比西德 的大 ， 因而可 减薄 冒 口 套 ， 减少发 热冒 口套用 的发 热材料 。 每个 冒 口套比西德的便宜一半 ， 年节约外汇 万元 ， 年净收益 为 万 元 。 致 谢 长春有色合金 一 张均 王化新等 ， 本院铸 八 届李仁初 ， 杨志萍 同学参加 了工作