·66· 北京科技大学学报 第36卷 800 800r b 700 700 600 600 500 美00 400 热轧态 ☒300 热轧态 200 一·0.6%预应变 200 0.6%预应变 100 0.6%应变后时效 100 一0.6%应变后时效 1234567891012 0%12345678910112 应变/% 应变/辱 800 800 (e) 700 700 600 600 400 美0 400 国300 一热轧态 因300 热轧态 200 1.0%预应变 1.0%预应变 200 1.0%应变后时效 100 1.0%应变后时效 100 0012345678910112 0012345678910112 应变% 应变% 800 800 (f) 700 700 (e) 600 600 500 ,400 400 300 一热轧态 300 一热轧态 2.0%预应变 2.0%预应变 200 2.0%应变后时效 200 2.0%应变后时效 100 100 001234567891012 0123456789101112 应变% 应变% 图6X80多相组织钢在不同应变时效状态下应力-应变行为.应变时效后横向性能：(a)0.6%:(c)1.0%:(e)2.0%. 应变时效后纵向 性能：(b)0.6%:(d)1.0%:(02.0% Fig.6 Strain-stress behavior of multi-phase steel under different strain aging conditions.Transverse properties after pre-strain:(a)0.6%:(c) 1.0%;(e)2.0%.Longitudinal properties after pre-strain:(b)0.6%:(d)1.0%(f)2.0% 表1X80多相组织钢在不同应变时效状态下的拉伸性能指标 Table 1 Tensile properties of X80 multi-phase steel after pre-strain and strain aging 横向拉伸性能指标 纵向拉伸性能指标 不同状态 Ro.s/MPa R/MPa UEL/% 屈强比R./MPa R/MPa UEL/% 屈强比R.5/Ra.5R2oIRu.0 热轧态 545 723 10.3 0.75 530 709 10.6 0.75 1.16 1.08 0.6%预应变 632 732 6.5 0.86 505 732 10.8 0.69 1.22 1.09 0.6%应变后时效 664 754 7.0 0.88 551 732 9.2 0.75 1.15 1.08 1.0%预应变 664 745 7.8 0.89 500 738 10.0 0.68 1.28 1.10 1.0%应变后时效 680 753 8.3 0.90 591 736 7.7 0.80 1.12 1.06 2.0%预应变 714 756 7.0 0.94 514 736 8.3 0.70 1.31 1.10 2.0%应变后时效 732 768 6.2 0.95 545 728 6.7 0.75 1.24 1.07 中可动位错密度是决定多相组织管线钢最终屈服过 定位错A在z轴上，位错B的坐标为(x,y).他们的 程的本质因素.多相组织钢在横向扩径预变形过程 滑移面都平行于x-z面，则位错A对位错B的作用 中，铁素体发生塑性变形，根据晶体滑动的右手定 力可表示为图 则，沿横向变形的铁素体在纵向会产生大量的刃型 (F）A6= CbabBx(22-y2) 位错).为了将问题简单化，假定预变形产生的刃 2m(1-)(x2+y2)2 (1) 型位错为位错A,而后同向拉伸变形产生位错为B. 式中，F为位错A对位错B的作用力，G为弹性模 设位错A和位错B的柏氏矢量分别为b,和bg:设 量，v为泊松比.北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 图 6 X80 多相组织钢在不同应变时效状态下应力--应变行为． 应变时效后横向性能: ( a) 0. 6% ; ( c) 1. 0% ; ( e) 2. 0% ． 应变时效后纵向 性能: ( b) 0. 6% ; ( d) 1. 0% ; ( f) 2. 0% Fig． 6 Strain-stress behavior of multi-phase steel under different strain aging conditions． Transverse properties after pre-strain: ( a) 0. 6% ; ( c) 1. 0% ; ( e) 2. 0% ． Longitudinal properties after pre-strain: ( b) 0. 6% ; ( d) 1. 0% ; ( f) 2. 0% 表 1 X80 多相组织钢在不同应变时效状态下的拉伸性能指标 Table 1 Tensile properties of X80 multi-phase steel after pre-strain and strain aging 不同状态 横向拉伸性能指标 纵向拉伸性能指标 Ｒt0. 5 /MPa Ｒm /MPa UEL /% 屈强比 Ｒt0. 5 /MPa Ｒm /MPa UEL /% 屈强比 Ｒt1. 5 /Ｒt0. 5 Ｒt2. 0 /Ｒt1. 0 热轧态 545 723 10. 3 0. 75 530 709 10. 6 0. 75 1. 16 1. 08 0. 6% 预应变 632 732 6. 5 0. 86 505 732 10. 8 0. 69 1. 22 1. 09 0. 6% 应变后时效 664 754 7. 0 0. 88 551 732 9. 2 0. 75 1. 15 1. 08 1. 0% 预应变 664 745 7. 8 0. 89 500 738 10. 0 0. 68 1. 28 1. 10 1. 0% 应变后时效 680 753 8. 3 0. 90 591 736 7. 7 0. 80 1. 12 1. 06 2. 0% 预应变 714 756 7. 0 0. 94 514 736 8. 3 0. 70 1. 31 1. 10 2. 0% 应变后时效 732 768 6. 2 0. 95 545 728 6. 7 0. 75 1. 24 1. 07 中可动位错密度是决定多相组织管线钢最终屈服过 程的本质因素． 多相组织钢在横向扩径预变形过程 中，铁素体发生塑性变形，根据晶体滑动的右手定 则，沿横向变形的铁素体在纵向会产生大量的刃型 位错［17］． 为了将问题简单化，假定预变形产生的刃 型位错为位错 A，而后同向拉伸变形产生位错为 B． 设位错 A 和位错 B 的柏氏矢量分别为 bA和 bB ． 设 定位错 A 在 z 轴上，位错 B 的坐标为( x，y) ． 他们的 滑移面都平行于 x － z 面，则位错 A 对位错 B 的作用 力可表示为［18］ ( Fx ) A→B = GbAbB 2π( 1 － ν) ·x( z 2 － y 2 ) ( x 2 + y 2 ) 2 ． ( 1) 式中，Fx为位错 A 对位错 B 的作用力，G 为弹性模 量，v 为泊松比． ·66·