·1132 工程科学学报，第37卷，第9期 a 50m 50 um 浮凸 浮凸 50 um 50m 图2不同温度下在样品A表面产生的浮凸.(a)1399.8℃：(b)1397.7℃：(c)1032.4℃：(d)953.2℃ Fig.2 Reliefs of the sample surface at different temperatures for steel A:(a)1399.8℃：(b)1397.7℃：(c）1032.4℃：(d)953.2℃ 50 p.m 504m 图3不同温度下在样品B表面产生的浮凸.(a)1409.6℃：(b)1005.4℃：(c)856.4℃ Fig.3 Reliefs of the sample surface at different temperatures for steel B:(a）l409.6℃；(b)l005.4℃；(c)856.4℃ 随着冷却速度的增大，其出现位置逐渐转变为晶内 根据第二相在奥氏体中的固溶度积公式21围计 (见图5(c)),当冷却速度增大到7.0℃·s时，已经 算了Ti、Nb的碳氮化物的析出温度.表2给出了A、B 不能明显观察到该浮凸产生（见图5(d)). 钢种中各第二相的析出温度.但在实际冷却过程中， 2.2热力学、动力学分析 由于动力学的原因，第二相的析出温度会低于理论计 表面浮凸不仅会在样品温度降低到几个特定的温 算值.因此根据第二相析出相变动力学理论)，绘制 度时出现，还会随着冷却速度的增大呈现出由奥氏体 了A钢种中Ti(C,N)和Nb(C,N)在奥氏体中沉淀析 晶界分布到晶内分布的变化趋势，由于在浮凸出现的 出的沉淀量一温度一时间(precipitation一temperature一 温度没有其他相变发生，所以可认为该浮凸的出现或 time,PTT)曲线，如图6所示.其中t表示时间，0.05 许与第二相析出有关.因此，利用热力学、动力学计算 表示沉淀量，a表示形核率迅速衰减为零.需要说明的 了第二相的析出温度并分析了不同冷却速度下第二相 是，由于连铸坯矫直过程最大应变仅为1%左右的，铸 的分布. 坯表层的第二相不会以位错形核为主导方式析出，所工程科学学报，第 37 卷，第 9 期 图 2 不同温度下在样品 A 表面产生的浮凸． ( a) 1399. 8 ℃ ; ( b) 1397. 7 ℃ ; ( c) 1032. 4 ℃ ; ( d) 953. 2 ℃ Fig． 2 Ｒeliefs of the sample surface at different temperatures for steel A: ( a) 1399. 8 ℃ ; ( b) 1397. 7 ℃ ; ( c) 1032. 4 ℃ ; ( d) 953. 2 ℃ 图 3 不同温度下在样品 B 表面产生的浮凸． ( a) 1409. 6 ℃ ; ( b) 1005. 4 ℃ ; ( c) 856. 4 ℃ Fig． 3 Ｒeliefs of the sample surface at different temperatures for steel B: ( a) 1409. 6 ℃ ; ( b) 1005. 4 ℃ ; ( c) 856. 4 ℃ 随着冷却速度的增大，其出现位置逐渐转变为晶内 ( 见图 5( c) ) ，当冷却速度增大到 7. 0 ℃·s － 1 时，已经 不能明显观察到该浮凸产生( 见图 5( d) ) ． 2. 2 热力学、动力学分析 表面浮凸不仅会在样品温度降低到几个特定的温 度时出现，还会随着冷却速度的增大呈现出由奥氏体 晶界分布到晶内分布的变化趋势，由于在浮凸出现的 温度没有其他相变发生，所以可认为该浮凸的出现或 许与第二相析出有关． 因此，利用热力学、动力学计算 了第二相的析出温度并分析了不同冷却速度下第二相 的分布． 根据第二相在奥氏体中的固溶度积公式［12 － 13］计 算了 Ti、Nb 的碳氮化物的析出温度． 表 2 给出了 A、B 钢种中各第二相的析出温度． 但在实际冷却过程中， 由于动力学的原因，第二相的析出温度会低于理论计 算值． 因此根据第二相析出相变动力学理论［1 4］，绘制 了 A 钢种中 Ti( C，N) 和 Nb( C，N) 在奥氏体中沉淀析 出的 沉 淀 量--温 度--时 间 ( precipitation--temperature-- time，PTT) 曲线，如图 6 所示． 其中 t 表示时间，0. 05 表示沉淀量，a 表示形核率迅速衰减为零． 需要说明的 是，由于连铸坯矫直过程最大应变仅为 1% 左右［15］，铸 坯表层的第二相不会以位错形核为主导方式析出，所 ·1132·