·1302 北京科技大学学报 第36卷 40 um 401m 40m 40,m 404m 40 图3不同冷却速度下试样的光学显微组织.(a)0.1℃sl:(b)0.5℃s1:(c)1℃s:(d)2℃s1:(e)5℃s1:(010℃s1 Fig.30 M microstructures of samples after different cooling rates:(a)0.1℃·s-l:(b)0.5℃·s-i:(c)1℃·s-l:(d)2℃·s-l:(e) 5℃s1;(010℃s1 650 片层状珠光体发生严重变形，片层状渗碳体被折断 600 成短棒状，经再结晶退火后，铁素体发生回复和再结 550 500 晶，短棒状渗碳体先部分溶解，并向低界面能的球形 450 碳化物转变，当达到动态平衡后，部分C固溶于铁 400 350 素体中，部分C则以颗粒状碳化物存在.在随炉冷 300 的过程中，固溶于铁素体中的C直接析出，形成较 250 小的球状碳化物，而碳化物附近的C元素则通过短 200 150 程扩散至碳化物周围，导致该部分碳化物的长大，最 00 0.10.512253457.5102030 终形成如图6(b)所示的显微组织形貌.经热成形 冷却速度/℃· 工艺模拟后，得到细小的完全马氏体组织，如 图5(c)和图6(c)所示 图4不同冷却速度下试样的硬度曲线 Fig.4 Hardness curve of samples after different cooling rates 30 SiMnCrB5热成形钢不同状态下钢板的力学 性能及应力一应变曲线如图7和图8所示.热轧板 观组织发生变化，其显微特征是铁素体基体上弥散 的屈服强度和抗拉强度分别为477MPa和734MPa, 分布着颗粒状的碳化物，如图5(b)和图6(b)所示. 总伸长率为26%：经冷轧和再结晶退火后，抗拉强 这是由于热轧板经大变形冷轧后，多边形铁素体和 度下降至669MPa,均匀伸长率有所提高，但总伸长 40m 40 um 40 jm 图530 SiMnCrB:5热成形钢不同状态下的光学显微组织.(a)热轧态：(b)冷轧退火态：(c)热成形模拟后 Fig.5 OM microstructures of 30SiMnCrB5 hot stamping steel in different states:(a)hot-rolled (b)annealed (e)hot-stamped北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 图 3 不同冷却速度下试样的光学显微组织． ( a) 0. 1 ℃·s － 1 ; ( b) 0. 5 ℃·s － 1 ; ( c) 1 ℃·s － 1 ; ( d) 2 ℃·s － 1 ; ( e) 5 ℃·s － 1 ; ( f) 10 ℃·s － 1 Fig． 3 OM microstructures of samples after different cooling rates: ( a) 0. 1 ℃·s － 1 ; ( b) 0. 5 ℃·s － 1 ; ( c) 1 ℃·s － 1 ; ( d) 2 ℃·s － 1 ; ( e) 5 ℃·s － 1 ; ( f) 10 ℃·s － 1 图 4 不同冷却速度下试样的硬度曲线 Fig． 4 Hardness curve of samples after different cooling rates 观组织发生变化，其显微特征是铁素体基体上弥散 图 5 30SiMnCrB5 热成形钢不同状态下的光学显微组织． ( a) 热轧态; ( b) 冷轧退火态; ( c) 热成形模拟后 Fig． 5 OM microstructures of 30SiMnCrB5 hot stamping steel in different states: ( a) hot-rolled ( b) annealed ( c) hot-stamped 分布着颗粒状的碳化物，如图 5( b) 和图 6( b) 所示． 这是由于热轧板经大变形冷轧后，多边形铁素体和 片层状珠光体发生严重变形，片层状渗碳体被折断 成短棒状，经再结晶退火后，铁素体发生回复和再结 晶，短棒状渗碳体先部分溶解，并向低界面能的球形 碳化物转变，当达到动态平衡后，部分 C 固溶于铁 素体中，部分 C 则以颗粒状碳化物存在． 在随炉冷 的过程中，固溶于铁素体中的 C 直接析出，形成较 小的球状碳化物，而碳化物附近的 C 元素则通过短 程扩散至碳化物周围，导致该部分碳化物的长大，最 终形成如图 6( b) 所示的显微组织形貌． 经热成形 工艺 模 拟 后，得到细小的完全马氏体组织，如 图 5( c) 和图 6( c) 所示． 30SiMnCrB5 热成形钢不同状态下钢板的力学 性能及应力--应变曲线如图 7 和图 8 所示． 热轧板 的屈服强度和抗拉强度分别为 477 MPa 和 734 MPa， 总伸长率为 26% ; 经冷轧和再结晶退火后，抗拉强 度下降至 669 MPa，均匀伸长率有所提高，但总伸长 · 2031 ·