3.2.3自并励励磁系统 自并励励磁系统通常采用逆变灭磁加 直流开关灭磁的方式。逆变灭磁时使整流装 置的控制角a>90°，整流装置出现负电压， 发电机转子绕组中的电磁电量反馈回电源 系统中。逆变角越大负电压值也越大，灭磁 速度越快，但a角加整流装置的换弧角应小 于180°，以防止逆变失败。逆变角a可采 用140°150°。 以整流装置交流侧的交流开关作为自 并励系统的灭磁开关，简化了灭磁回路，提 高了灭磁系统的可靠性。其灭磁电路如图6 所示。 IT> KZ A106 图6可控硅励磁系统交流开关灭磁方式 3.3逆变灭磁 图7逆变灭磁的主电路 最为重要的灭磁方法是逆变灭磁，在原 当主发电机发电时，励磁绕组由整流装 理上逆变灭磁和励磁机反接灭磁相似。可控 置供电，贮藏有磁能，突然使调节器的控制 硅励磁逆变不需断开电路，而是通过改变 电压降低，从而触发脉冲立即由控制角ā小 可控硅导通角使整流侧电压为负，改变励 于90°而达到90°~180°之间的某一角度， 磁绕组极性：可控硅励磁逆变电压通常比逆 在这个短暂的过程中，原由交流侧供电的整 变前整流电压高，故灭磁更为迅速：可控硅 流电压突然将至零以下的某一负值，由于电 励磁逆变灭磁只是将励磁绕组储能反馈给 感的作用，电流连续，发电机转子贮能通过 电源，当励磁电流衰减至零时自行结束。所 逆变的方式反馈到交流励磁机定子侧去。 以可控硅励磁系统逆变灭磁比励磁绕组反 理想逆变灭磁时间的公式为 接灭磁优越。 L 逆变灭磁的电路基础是三相桥式全控 Lm+VLe tm=RIn- 的变流装置，工作在逆变状态，所以它非常 0 适合使用在现在广泛应用的静态可控硅励 其中U.是控制角a的函数，与逆变前 磁系统中。在灭磁时，控制角为大于90°的 发电机运行状态有关：U。是逆变电压，是逆 某一适当角度，由调节器根据运行需要调节 变导通角B(180-a)的函数。 得到。一般为了防止逆变颠覆，取控制角为 他励可控硅励磁系统逆变时间与逆变 140150°。逆变灭磁的主电路如图7所示。 前储能有关，a越小，逆变前整流电压高，励 磁绕组储能大，逆变时间越长。和反接电压 大小有关，B越小，反接电压越高，灭磁越 快。 他励可控硅励磁系统逆变灭磁的波形3.2.3 自并励励磁系统 自并励励磁系统通常采用逆变灭磁加 直流开关灭磁的方式。逆变灭磁时使整流装 置的控制角 a > 90°，整流装置出现负电压， 发电机转子绕组中的电磁电量反馈回电源 系统中。逆变角越大负电压值也越大，灭磁 速度越快，但 a 角加整流装置的换弧角应小 于 180°，以防止逆变失败。逆变角 a 可采 用 140°~150°。 以整流装置交流侧的交流开关作为自 并励系统的灭磁开关，简化了灭磁回路，提 高了灭磁系统的可靠性。其灭磁电路如图 6 所示。 图 6 可控硅励磁系统交流开关灭磁方式 3.3 逆变灭磁 最为重要的灭磁方法是逆变灭磁，在原 理上逆变灭磁和励磁机反接灭磁相似。可控 硅励磁逆变不需断开电路, 而是通过改变 可控硅导通角使整流侧电压为负, 改变励 磁绕组极性；可控硅励磁逆变电压通常比逆 变前整流电压高, 故灭磁更为迅速；可控硅 励磁逆变灭磁只是将励磁绕组储能反馈给 电源, 当励磁电流衰减至零时自行结束。所 以可控硅励磁系统逆变灭磁比励磁绕组反 接灭磁优越。 逆变灭磁的电路基础是三相桥式全控 的变流装置，工作在逆变状态，所以它非常 适合使用在现在广泛应用的静态可控硅励 磁系统中。在灭磁时，控制角为大于 90°的 某一适当角度，由调节器根据运行需要调节 得到。一般为了防止逆变颠覆，取控制角为 140~150°。逆变灭磁的主电路如图 7 所示。 图 7 逆变灭磁的主电路 当主发电机发电时，励磁绕组由整流装 置供电，贮藏有磁能，突然使调节器的控制 电压降低，从而触发脉冲立即由控制角 a 小 于90°而达到90°~180°之间的某一角度， 在这个短暂的过程中，原由交流侧供电的整 流电压突然将至零以下的某一负值，由于电 感的作用，电流连续，发电机转子贮能通过 逆变的方式反馈到交流励磁机定子侧去。 理想逆变灭磁时间的公式为 其中 UFLm是控制角 a 的函数，与逆变前 发电机运行状态有关；ULβ是逆变电压，是逆 变导通角β（180-a）的函数。 他励可控硅励磁系统逆变时间与逆变 前储能有关，a 越小,逆变前整流电压高,励 磁绕组储能大,逆变时间越长。和反接电压 大小有关，β越小，反接电压越高,灭磁越 快。 他励可控硅励磁系统逆变灭磁的波形