也即表面水力负荷)和表面产气负荷(合称选择压)由 Hickey[2], Letting G.[3], Driessen[4]等人的研究表明基质的质量浓度 ( CODcr)在4000mg/L以下为宜。同时在 Riitta[5]等人的研究中认 为液体上升流速在2.5-3.0m/d(甚至0.72-0.96m/d[6])之间 时,最有利于UASB反应器内污泥的颗粒化。鉴于以上原因,本实验 的液体上升流速控制在3.0±0.2m/d,较国内的报道(一般为10m/d 以上)要低得多。图1反映了反应区内污泥平均粒径与选择压(以液 体上升流速与表面产气负荷之和计)随时间的变化。由图1可见,在 表面产气负荷快速增长期(第30天至第60天)污泥粒径增长迅速, 平均增长了1.0m,不仅充分说明了选择压对于污泥平均粒径有显著 的影响,而且还从另一侧面证明了充气搅拌确实可以加快污泥颗粒化 进程[7] 2.2有机负荷 有机负荷与 CODcr去除率随时间的变化情况如图2所示。由图2 可见,随着运行时间的增长OODr去除率总体上是逐步增长的,且每 次有机负荷突增后, CODer去除率有所下降但又会马上回升;同时进 水浓度对UASB反应器也有一定的影响,如在第44天时进水 CODer的 质量浓度从原来的约2500mg/L升到约3500mg/L时, CODcr去除率下 降到54.9%,但第46大又达到了63.4%,说明UASB反应器抗冲击（也即表面水力负荷）和表面产气负荷（合称选择压）。由 Hickey[2]， Letting G．[3]，Driessen[4]等人的研究表明基质的质量浓度 （CODcr）在 4000mg/L 以下为宜。同时在 Riitta[5]等人的研究中认 为液体上升流速在 2.5－3.0m/d（甚至 0．72－0．96 m/d[6]）之间 时，最有利于 UASB 反应器内污泥的颗粒化。鉴于以上原因，本实验 的液体上升流速控制在 3.0±0.2m/d，较国内的报道（一般为 10m/d 以上）要低得多。图 1 反映了反应区内污泥平均粒径与选择压（以液 体上升流速与表面产气负荷之和计）随时间的变化。由图 1 可见，在 表面产气负荷快速增长期（第 30 天至第 60 天）污泥粒径增长迅速， 平均增长了 1.0mm，不仅充分说明了选择压对于污泥平均粒径有显著 的影响，而且还从另一侧面证明了充气搅拌确实可以加快污泥颗粒化 进程[7]。 2.2 有机负荷 有机负荷与 CODcr 去除率随时间的变化情况如图 2 所示。由图 2 可见，随着运行时间的增长 CODcr 去除率总体上是逐步增长的，且每 次有机负荷突增后，CODcr 去除率有所下降但又会马上回升；同时进 水浓度对 UASB 反应器也有一定的影响，如在第 44 天时进水 CODcr 的 质量浓度从原来的约 2500mg/L 升到约 3500mg/L 时，CODcr 去除率下 降到 54.9％，但第 46 大又达到了 63.4％，说明 UASB 反应器抗冲击