2 北京科技大学学报 1997年 热辊形的利用.新一代轧机则采用工作辊或（及）中间辊的轴向抽动、上下辊双交叉，支持 辊的受控变形以及带钢张力分布的调控等作为新的调控手段.由于选用的调控手段不同， 形成了不同的轧机机型.不同机型的板形控制性能可用辊缝调节域和辊缝刚度特性来界定， 通过合理选择调节路径，应能达到板形控制所要求的最佳辊缝状态(C。,C),但从 生产角度看，理想的辊缝还应在单位板宽轧制压力9发生波动变化时保持其稳定性，辊 缝的稳定性用辊缝刚度S来描述： S=△q/△Cw 其中，△g一单位板宽轧制压力q的变化量；△Cw一辊缝凸度Cw对应于△q的变化量.辊 缝凸度C是辊缝中点对带钢边部的凸度，在辊缝为对称的条件下，在计算Cw时，四次 分量可以忽略不计，因此辊缝凸度Cw即等同于二次分量凸度C。· 350 300 对VCL支持辊： K一基本特性； 250 L-轧制压力横向不均匀分布S=1.1; 200F M-弯辊力100%. 150 100 对常春风支持辊： A一基本特性； 50 B一轧制压力横向不均匀分布，PS=11; 0 C-弯辊力100%. -50 -100L 0.6 0.8 1.0 12 1.4 轧制压力g1t·mm 图1辊缝刚度特性 图1是建立在Cw一q坐标系中的两组辊缝刚度特性曲线，它们对应于一定的轧制宽度 B.图中A,B,C为一组，K,L,M为另一组，分属两种不同辊形的辊系.每组中的3条曲线 是在不同的轧制压力分布状态（用不均匀分布系数P=C/qAv来描述，式中qc为宽度中点 处的单位板宽轧制压力值，9v为全宽度内的平均值)和不同的弯辊力(w)作用下计算得到 的.其中A,K为单位板宽轧制压力均匀分布(Ps=1.0)及弯辊力为0(w=0)时的基本特 性线；B,L是当单位板宽轧制压力为不均匀分布(Ps=1.I)及弯辊力为0(w=0)时的特性 性线；C,M是当弯辊力为100%及Ps=1.0时的特性线.根据计算结果，每组近似为一族平行 的直线.AB或KL之间的区域可作为对单位板宽轧制压力横向分布不确定性的估计 区；在AC或KM之间的区域则是弯辊力的调控范围.特性线的斜率越小，辊缝的刚度越 高.高刚度辊缝是板形控制追求的目标， 辊缝调节域表明了辊缝的调节柔性；辊缝刚度特性表明了辊缝在轧制压力变动时的稳 定性.在将二者结合组成的C。一CH一q三维图上，以轧制宽度B为参变量，将构成轧机板 形控制性能的全景.北 京 科 技 大 学 学 报 1卯7 年 热辊 形 的利用 . 新一代轧机则 采用工 作辊 或 ( 及 ) 中 间辊 的 轴 向抽 动 、 上 下 辊 双交 叉 、 支持 辊的受控变形 以 及带钢张 力分 布 的调 控等 作为新 的调 控 手段 . 由于 选用 的 调控 手 段 不 同 , 形成 了不 同的轧 机机 型 . 不 同机型 的板形控制性能可用辊缝调节域 和辊缝 刚度特性来界定 . 通 过合理 选择调 节路 径 , 应能达 到板 形控 制所 要求 的 最 佳 辊 缝 状 态 ( C Q , q ) , 但 从 生产 角 度看 , 理 想 的辊缝还应 在单位板 宽 轧 制 压力 q 发 生 波 动 变 化 时 保持 其稳 定 性 . 辊 缝的稳定性 用辊 缝刚度 S 来描 述 : S = △q /△ wC 其 中 , △q 一 单位 板 宽轧 制压力 q 的变 化 量 ; △ wC 一 辊 缝 凸度 wC 对应 于 △q 的变 化量 . 辊 缝凸 度 C w 是 辊缝 中点对带钢边 部 的 凸 度 , 在 辊 缝为 对称 的条件 下 , 在计算 wC 时 , 四 次 分量 可 以忽略 不计 , 因此辊缝 凸度 wC 即等 同于 二次分量 凸度 几 · 3 5 0 r一 . - 一 一 一 一一一 一 ~ 一 一 - 一 一 一 一 - 一 一一门 对 V C L 支持辊: K 一 基本特性 ; L 一 轧制压力横 向不 均匀分布 邢 = 1 . 1 M 一 弯辊力 10 % . :二二一 ’ 乡 ’ / .一/ . . / ·尸/ 对常春风支持辊: A 一 基本特性 ; B 一 轧制压力 横向不均匀分布 , SP = 1 . 1; C 一 弯辊力 1的% . 0 CU0 CU几C曰nUU几 ns 日ù` 321105n - l 、日芝沃 创电翻骥. 0 . 6 0 . 8 1 . 0 1 . 2 1 . 4 轧 制压 力q / t · m m , 图 1 辊缝刚度特性 图 1 是建 立 在 wC 一 q 坐 标系 中的两组辊 缝刚度特性 曲线 , 它们 对应 于 一 定 的 轧 制 宽 度 B . 图中 A , B , C 为 一组 , K , L , M 为另一组 , 分 属两 种不 同辊形 的辊系 . 每组 中的 3 条曲线 是 在 不 同的轧 制压 力分布状 态 (用不 均匀分 布 系数 几 = q q/ vA 来 描 述 , 式 中 q C 为 宽 度 中 点 处的单位板宽轧制 压力值 , q vA 为全 宽度 内的 平均值 ) 和不 同的弯辊 力 (而) 作用 下 计算得 到 的 . 其中 .A K 为单位板 宽轧制压力均 匀分 布 (几 二 1 . 0) 及 弯辊 力 为 O (而 = 0) 时 的 基 本特 性线 ; B , L 是 当单位板 宽 轧制 压力 为不均 匀 分布 (sP = 1 . 1) 及 弯辊 力 为 0( 而 二 0) 时 的 特 性 性 线 ; C , M 是 当弯辊 力为 10 % 及 几 = 1 . 0 时的特性 线 . 根 据计算结果 , 每组近似为一族平行 的直 线 . A B 或 K L 之 间 的 区 域 可作 为对单位 板 宽 轧 制 压 力 横 向 分 布 不 确 定 性 的 估 计 区 ; 在 A C 或 K M 之 间的 区 域则 是弯辊 力 的调 控 范 围 . 特性 线 的 斜率 越 小 , 辊 缝 的 刚 度 越 高 . 高 刚度 辊缝 是板 形控 制追 求 的 目标 . 辊缝调 节域 表 明 了辊 缝的调节 柔性 ; 辊 缝刚度 特性 表明 了辊 缝 在 轧 制压 力 变 动 时的稳 定 性 . 在将二者结合组成 的 c Q 一 几一 q 三维 图上 , 以轧制宽度 B 为参变量 , 将 构成 轧机 板 形 控制性能 的全 景