·852· 工程科学学报，第39卷，第6期 b 1004m 100μm 100um 图8试样断口脆性解理区形貌.(a)TR1:(b)TR2:(c)TR3 Fig.8 Brittle cleavage fracture zone morphology of samples:(a)TRI;(b)TR2:(c)TR3" 100m 100m 100m 图9试样断口延性韧窝区形貌.(a)TR1:(b)TR2*:()TR3 Fig.9 Ductile fracture dimple zone morphology of tested steels:(a)TRI*:(b)TR2*:(c)TR3* 深度小，对应钢的塑性变形能力小，韧性差.单独稀土 参考文献 处理的钢韧窝尺寸变小，密度变大，见图9()，对应钢 [Capdevila C,Garcia-Mateo C.Chao J,et al.Advanced vanadium 的韧性有所提高.钛稀土复合处理的T3"钢断口延 alloyed steel for heavy product applications.Mater Sci Technol, 性断裂区韧窝尺寸更小，密度和深度也更大，部分韧窝 2009,25(11):1383 Zhang X Y,Gao H L,BiZ Y,et al.Effects of welding heat input 中还包裹着细小的夹杂，见图9（©），其对应的钢的韧 on microstructure and properties of welding seam in X80 grade 性最好 welded pipe.J Mater Eng,2010(9):66 4结论 (张骁勇，高惠临，毕宗岳，等.焊接热输入对X80焊管焊缝 组织与性能的影响.材料工程，2010(9)：66) (1)在焊接热输入为65kJ小cm条件下，稀土单独 B3]Li X Q,Teng Y L,Chu Y J,et al.Influence of welding thermal 处理的试样微观组织主要是晶界铁素体、少量侧板条 cycle on microstructural brittleness of T92 steel.Trans China Weld ms,2010,31(3):9 铁素体、尺寸较小的块状铁素体和针状铁素体，而钛稀 (李晓泉，滕亚兰，初雅杰，等.焊接热循环对92钢组织脆 土复合处理的试样微观组织主要是晶界铁素体和细小 化的影响.焊接学报，2010,31(3)：9) 的晶内针状铁素体，粗晶区组织明显得到细化 [4] Chen Y Q,Du Z Y,Xu L H,et al.Microstructure and mechani- (2)经稀土单独处理的T2*试样中夹杂是 cal properties of heat affected zone for X80 pipeline steel.Trans La,O,S+锰铝硅酸盐+MnS复合夹杂：钛稀土复合处 China Weld Ins,2010,31(5):101 (陈延清，杜则裕，许良红.X80管线钢焊接热影响区组织和 理的TR3试样中夹杂主要是La,0,S+Ti0,+锰铝硅 性能分析.焊接学报，2010,31(5)：101) 酸盐+Mns复合夹杂.TR3钢中夹杂物尺寸小于 Cui B,Peng Y,Zhao L,et al.Effects of weld thermal cycle on TR2钢，Ti的添加有利于形成更多细小的复合夹杂 microstructure and properties of 1000 MPa grade weld metal.Mater 物，从而诱导形成更加细小的晶内针状铁素体 Sci Technol,2016,24(1):44 (崔冰，彭云，赵琳，等.焊接热循环对1000MPa级焊缝金属 (3)钛稀土复合处理明显改善了C-Mn钢焊接热 组织性能的影响.材料科学与工艺，2016,24(1)：44) 影响区的低温冲击韧性，并且比稀土单独处理的试样 [6]Farrar R A,Harrison P L.Acicular ferrite in carbon-manganese 冲击性能提升效果更好. weld metals:an overview.J Mater Sci,1987,22(11):3812工程科学学报，第 39 卷，第 6 期 图 8 试样断口脆性解理区形貌 . ( a) TＲ1# ; ( b) TＲ2# ; ( c) TＲ3# Fig． 8 Brittle cleavage fracture zone morphology of samples: ( a) TＲ1# ; ( b) TＲ2# ; ( c) TＲ3# 图 9 试样断口延性韧窝区形貌 . ( a) TＲ1# ; ( b) TＲ2# ; ( c) TＲ3# Fig． 9 Ductile fracture dimple zone morphology of tested steels: ( a) TＲ1# ; ( b) TＲ2# ; ( c) TＲ3# 深度小，对应钢的塑性变形能力小，韧性差． 单独稀土 处理的钢韧窝尺寸变小，密度变大，见图 9( b) ，对应钢 的韧性有所提高． 钛稀土复合处理的 TＲ3# 钢断口延 性断裂区韧窝尺寸更小，密度和深度也更大，部分韧窝 中还包裹着细小的夹杂，见图 9( c) ，其对应的钢的韧 性最好． 4 结论 ( 1) 在焊接热输入为 65 kJ·cm － 1条件下，稀土单独 处理的试样微观组织主要是晶界铁素体、少量侧板条 铁素体、尺寸较小的块状铁素体和针状铁素体，而钛稀 土复合处理的试样微观组织主要是晶界铁素体和细小 的晶内针状铁素体，粗晶区组织明显得到细化． ( 2 ) 经 稀 土 单 独 处 理 的 TＲ2# 试 样 中 夹 杂 是 La2O2 S + 锰铝硅酸盐 + MnS 复合夹杂; 钛稀土复合处 理的 TＲ3# 试样中夹杂主要是 La2O2 S + TiOx + 锰铝硅 酸盐 + MnS 复 合 夹 杂． TＲ3# 钢 中 夹 杂 物 尺 寸 小 于 TＲ2# 钢，Ti 的添加有利于形成更多细小的复合夹杂 物，从而诱导形成更加细小的晶内针状铁素体． ( 3) 钛稀土复合处理明显改善了 C--Mn 钢焊接热 影响区的低温冲击韧性，并且比稀土单独处理的试样 冲击性能提升效果更好． 参 考 文 献 ［1］ Capdevila C，García-Mateo C，Chao J，et al． Advanced vanadium alloyed steel for heavy product applications． Mater Sci Technol， 2009，25( 11) : 1383 ［2］ Zhang X Y，Gao H L，Bi Z Y，et al． Effects of welding heat input on microstructure and properties of welding seam in X80 grade welded pipe． J Mater Eng，2010( 9) : 66 ( 张骁勇，高惠临，毕宗岳，等． 焊接热输入对 X80 焊管焊缝 组织与性能的影响． 材料工程，2010( 9) : 66) ［3］ Li X Q，Teng Y L，Chu Y J，et al． Influence of welding thermal cycle on microstructural brittleness of T92 steel． Trans China Weld Ins，2010，31( 3) : 9 ( 李晓泉，滕亚兰，初雅杰，等． 焊接热循环对 T92 钢组织脆 化的影响． 焊接学报，2010，31( 3) : 9) ［4］ Chen Y Q，Du Z Y，Xu L H，et al． Microstructure and mechani￾cal properties of heat affected zone for X80 pipeline steel． Trans China Weld Ins，2010，31( 5) : 101 ( 陈延清，杜则裕，许良红． X80 管线钢焊接热影响区组织和 性能分析． 焊接学报，2010，31( 5) : 101) ［5］ Cui B，Peng Y，Zhao L，et al． Effects of weld thermal cycle on microstructure and properties of 1000 MPa grade weld metal． Mater Sci Technol，2016，24( 1) : 44 ( 崔冰，彭云，赵琳，等． 焊接热循环对 1000 MPa 级焊缝金属 组织性能的影响． 材料科学与工艺，2016，24( 1) : 44) ［6］ Farrar Ｒ A，Harrison P L． Acicular ferrite in carbon-manganese weld metals: an overview． J Mater Sci，1987，22( 11) : 3812 · 258 ·