贾穗子等：框支网格式轻质墙板结构受力性能及抗震设计 ·1035· 砌块与肋格变形协调，反向加载 抗震墙产生斜向裂缝 斜交肋格陶块沿传力方向产生裂缝 窗块裂缝趋于闭合 框支梁处产生微裂缝 (a) 砌块交叉裂缝延伸至助格 框支梁和柱节点处裂缝 抗震墙产生大量交叉裂缝 且延伸至墙体侧面 (b) 砌块剥落形成空框格 底部加入抗震墙结构最终破坏时 框支柱底部钢筋外鼓，混凝土压碎 洞口侧构造柱发生变形 砌块产生零星脱落现象 图3墙体损伤累积三阶段.()损伤初期发展阶段：(b)损伤迅速发展阶段：(c)破坏阶段 Fig.3 Three stages of accumulative damage:(a)preliminary development:(b)rapid development:(c)destruction 1.2 1.2 b 1.0 1.0 0.8 0.8 0.6 0.6 0.4 ◆一QB-1 0.4 ◆一QB-3 0.2 —0B-2 0.2 一OB4 6 8 6 位移比，△/△ 位移比.△V△ 图4结构强度退化曲线.()第1组（底部框架网格式轻质墙板结构）：(b)第2组（底部框剪网格式轻质墙板结构） Fig.4 Strength degradation curves of the structure:(a)first group (frame-supported GL slab structure):(b)second group (framewall supported GL slab structure) (2)）,对结构的可修复性能进行分析@ 从表2可得：随着荷载的增大，试件整体残余变形 IA1+1△，1 率在逐渐增加：当试件最终破坏时，其残余变形率在 8=4:1+14:T (2) 0.6以内，同文献1]相比，远小于混凝土框架结构的 式中，δ为结构的平均残余变形率，△t和△分别为结 后期残余变形率0.9，说明结构具有较强的变形恢复 构在同一滞回环项点的正向和负向水平位移，△，和 能力：在第1组试件中，QBH残余变形率在屈服、峰值 △，”分别为结构在同一滞回环水平荷载卸载到零点时 和破坏状态下均比QB-2小，得出QB-1的后期修复 的正向和负向残余位移. 功能较QB一2更强：在第2组试件中，QB4残余变形贾穗子等: 框支网格式轻质墙板结构受力性能及抗震设计 图 3 墙体损伤累积三阶段． ( a) 损伤初期发展阶段; ( b) 损伤迅速发展阶段; ( c) 破坏阶段 Fig． 3 Three stages of accumulative damage: ( a) preliminary development; ( b) rapid development; ( c) destruction 图 4 结构强度退化曲线． ( a) 第 1 组( 底部框架网格式轻质墙板结构) ; ( b) 第 2 组( 底部框剪网格式轻质墙板结构) Fig． 4 Strength degradation curves of the structure: ( a) first group ( frame-supported GL slab structure) ; ( b) second group ( frame-wall supported GL slab structure) ( 2) ) ，对结构的可修复性能进行分析［10］． δ = | Δ + r | + | Δ － r | | Δ + m | + | Δ － m | ． ( 2) 式中，δ 为结构的平均残余变形率，Δ + m 和 Δ － m 分别为结 构在同一滞回环顶点的正向和负向水平位移，Δ + r 和 Δ － r 分别为结构在同一滞回环水平荷载卸载到零点时 的正向和负向残余位移． 从表 2 可得: 随着荷载的增大，试件整体残余变形 率在逐渐增加; 当试件最终破坏时，其残余变形率在 0. 6 以内，同文献［11］相比，远小于混凝土框架结构的 后期残余变形率 0. 9，说明结构具有较强的变形恢复 能力; 在第 1 组试件中，QB--1 残余变形率在屈服、峰值 和破坏状态下均比 QB--2 小，得出 QB--1 的后期修复 功能较 QB--2 更强; 在第 2 组试件中，QB--4 残余变形 · 5301 ·