·526· 北京科技大学学报 1996年No.6 BCT点阵，但由于Md的正方度太小，以至于实际上很难区分这个钢中的Md是BCC点阵还 是BCT点阵，不过这并不影响对相变导致的强化过程的分析. 冷加工塑性变形过程中，合金的组织变化主要表现为晶体中位错层错等缺陷的数量和密 度增加，多晶体材料中各晶粒形变不均匀，晶粒沿轧制方向变扁变长，伴随晶粒的破碎及形变 织构的形成，同时产生微观应力及宏观应力，使材料的强度提高，塑性下降，国产材料的0。， (o2明显高于进口法国材料（见表1）.磁性及X射线衍射分析国产材料中M含量也明显高于 法国材料，表明国产材料经冷加工塑性变形后的加工硬化及应变导致的Am→Md相变过程和 程度都比法国的材料严重.经380℃回火后材料的06,0.2还稍稍有升高，这是由于时效处理 时微量的m级Cr,C,碳化物自亚稳奥氏体中析出的弥散强化作用.因此，从冷加工工艺上考 虑，要减少冷轧最后一个轧程的总变形量以减少材料的加工硬化程度，同时也使应变诱发的 Am-→Md相变减少，从而使Md含量保持到一个合适的水平，这样保证材料通过冷加工塑性 变形后既有高弹性模量、高强度又有一定的塑性， 回火处理主要是消除材料的残余应力，随着冷加工引起的残余应力的去除，材料得到一 定恢复，稳定材料的形变组织及性能，从而保证钢有好的抗松弛性能及抗机械疲劳性能，同时 在塑性变形过程中因宏观形变不均匀所引起的侧弯也会有所减轻.但无论如何不能采用进一 步提高回火温度的办法来减少钢的σ6,02而增加塑性，这样会使钢的弹性模量急骤下降，从 而损失了一个高强度挠性联轴节材料所要求的基本性能， 3结论 1)作为挠性联轴节材料的A1S1301冷轧不锈钢，主要通过冷轧工艺，特别是最后一个轧 程的总形变量，来控制钢的加工硬化和应变导致的亚稳的Am→Md转变过程，从而保证钢既 有高强度高弹性模量又有一定的塑性. 2)380℃回火对残余应力的消除，减少塑性变形不均匀引起的侧弯，稳定形变组织有益， 从而提高材料的抗松弛及疲劳性能. 致谢感谢北京科技大学刘国勋数授和周寿增教授分别在应变导致的马氏体相变机制和磁性分析方面提出 许多宝贵意见， 参考文献： 1 Metals Handbook,Vol 8.8th Edition.ASM Handbook Committee,1973.424 ~426 2 Metals Handbook,Vol 3.9th Edition.ASM Handbook Committee,1980.3 ~15 3 Clauss Franci's J.Engineers Guide to High-temperature Materals.Addison-wesloy Publishing Corp, 1969.86~103 4 Delong W T,Ostrom G A,Szumachowski E R.Measurement and Calculation of Ferrite in Stain- less Steel Weld Metal.Welding Research Supplement,1956(Nov):521 5 Pryce L,Andrews K W.Practical Estimation of Composition Balance and Ferrite Content in Stain- less Steels.JISI,1960.415· 5 2 6 · 北 京 科 技 大 学 学 报 19 96 年 N .o 6 B C T 点 阵 , 但 由于 M d 的正方 度太 小 , 以 至 于 实际上 很难 区 分这个钢 中的 M d 是 B C C 点 阵还 是 B C T 点 阵 . 不 过这 并不 影 响对 相变 导 致 的强化 过程 的分 析 . 冷加 工 塑性 变形 过程 中 , 合 金 的组织 变化 主要 表 现为 晶体 中位 错 层错 等缺 陷 的数量 和 密 度 增加 , 多 晶体 材料 中各 晶 粒形 变不 均匀 , 晶粒沿 轧制 方 向变 扁变 长 , 伴随晶粒 的破 碎及 形 变 织 构 的形成 , 同时 产生微 观应 力及 宏观 应力 , 使 材 料 的强度 提 高 , 塑性 下 降10] . 国产 材料 的 几 , a0 2 明显 高 于进 口 法 国材 料 (见表 l ) · 磁性 及 x 射 线衍 射分析 国产材 料 中 M d 含 量也 明显 高 于 法 国材料 , 表 明国产 材料 经 冷加 工塑性 变 形后 的加 工硬 化及 应 变导 致 的 A m 、 M d 相 变 过程 和 程 度都 比法 国的 材料 严 重 · 经 38 0 ℃ 回火 后 材料 的 u 、 , a0 2 还稍 稍 有 升高 , 这是 由于 时效 处理 时微量 的 nI 级 Cr 7 C 3碳化 物 自亚 稳奥 氏体中析 出 的弥散 强化 作 用 · 因此 , 从冷加 工 工艺 上 考 虑 , 要 减 少冷 轧 最后 一 个轧程 的总 变形 量 以 减 少材 料 的加 工 硬化 程 度 , 同 时也 使应变 诱发 的 A m 、 M d 相 变 减 少 , 从而 使 M d 含 量 保持 到 一个 合适 的水 平 , 这样 保证 材 料 通过 冷加 工 塑性 变 形后 既有 高弹性 模量 、 高 强度 又有 一定 的 塑性 . 回 火处理 主 要是 消 除材 料 的残 余 应力 , 随着 冷加 工 引起 的残 余应力 的 去 除 , 材 料得 到 一 定 恢复 , 稳定材 料 的形 变组 织及 性 能 , 从而保证钢 有好的抗 松弛 性 能及抗 机械 疲劳性 能 , 同时 在塑性 变 形过 程 中 因宏 观形 变 不均 匀所 引起 的侧 弯也 会有 所减 轻 . 但无 论如何 不 能采 用进 一 步提 高 回 火 温度 的办法 来减 少 钢 的 a 、 , a0 2 而 增加 塑 性 , 这样 会使钢 的弹性 模 量 急骤下 降 , 从 而损失 了一个高强度挠 性联 轴 节材料 所 要求 的基 本性 能 . 3 结论 l) 作 为 挠性 联 轴节 材料 的 A I S 13 01 冷 轧不锈 钢 , 主 要通 过冷 轧 工艺 , 特 别是 最 后一 个 轧 程的 总形 变 量 , 来控 制 钢 的加 工硬 化 和应 变 导致 的 亚稳 的 A m * M d 转变 过程 , 从而 保证钢 既 有高强 度 高弹 性模 量又 有 一定 的塑性 . 2 ) 3 80 ℃ 回 火 对残余应力 的消除 , 减 少 塑性 变形 不 均匀 引起的 侧 弯 , 稳 定 形变 组织 有益 , 从而提 高材 料 的抗 松弛 及疲 劳 性能 . 致谢 感谢 北京科技大学刘 国勋 教授和 周寿增教授分别在应变导致 的马氏体 相变机制和磁性分析方面 提 出 许多 宝贵意 见 . 参 考 文 献 : 1 M e at l s H an d b o o k , V o l 8 . s th E d i t i o n . A SM H a n d b o o k C o r n 上n i t e e , 1 9 7 3 . 4 2 4 一 4 2 6 2 M e at l s H an d b o o k , V o l 3 . g th E d i ti o n . A SM H a n d b o o k C o 们皿Q i t e e , 1 9 8 0 . 3 一 15 3 C l a u s s F r an e i , 5 J . E n g i n e e r s o u id e t o H ig h 一 t e m p e r a utr e M a t e ar l s . A d d i s o n 一 w e s l o y P u b l i s h i n g e o印 , 1 9 6 9 . 8 6 一 1 0 3 4 D e l o n g W T , O s otr m G A , S zu m a e h o w s k i E R . M e a s ure m e n t a n d C a l e u lat i o n o f F e ir t e i n S at in - l e s s S t e e l W e ld M e t a l . W e ld in g R e s e ar e h S u P Pl e m e in , 1 9 5 6 ( N o v ) : 5 2 1 5 P ry e e L , A n dr e w s K W . P ar e t i e a l E s t im a t i o n o f C o m P o s i t i o n B a l a n e e an d F e ir t e C o nt e n t i n S at i n - l e s s S t e e l s . J I S I . 1 9 6 0 . 4 1 5