在采用3号曲线7号程序时其加速比K=1.1,实测结果结晶器拉坯阻力和反推阻力在相同 工艺条件下，其值是基本相同的。 4结 论 (1)结晶器拉坯阻力由钢水静压力的摩擦阻力；钢水静压力的抽吸阻力；铸坯自重的摩 擦阻力；铸坯加速运动时的惯性力和高温坯壳和结晶器铜壁的粘结阻力五部分所组成，其中 钢水静摩擦力和粘结阻力是拉坯阻力的主要部分。 (2)结品器拉坯阻力与结晶器的工作状态和拉坯工艺有关，在正常拉坯情况下，浇铸 160mm方坯，45号钢时，其拉坯阻力为20421.5N(2081.7kgf),浇铸9 Cr2Mo的拉坯阻力为 21596.7N(2201.5kgf),挠铸130mm方坯，45号钢时，其拉坯阻力为14517.8N(1479.9kgf)。 以实测浇铸45号钢和9CzMo的拉坯阻力可看出，钢种对阻力的影响不大，波动范围约为正 常阻力值的10%，中间包钢液波动200mm对结晶器内的拉坯阻力影响不大。 (3)观察水平连铸的拉漏有两种类型：①分离环碎裂引起的漏钢，②坯壳拉裂，在铜套 段或石墨板段（多数情况）拉漏。从实测结果可看出，由于分离环碎裂，漏钢前的拉坯阻力有明 显增加，对浇铸160mm方坯，到停止拉坯时的阻力为30660N(3125,4kgf),而因坯壳拉裂引 起漏钢时的阻力为61704N(6289.9kgf),后者阻力比前者大约1倍，因此，拉坯过程中阻力 L 的变化可通过拉坯电机的电流来观察，并可监测坯壳是否正常，及时采取措施，稳定浇铸过 程。 (4)由理论分析得出在浇铸160mm和130mm方坯时的拉坯阻力为13000和11000N,实测 的拉坯阻力为20421和14517.8N,实测结果比理论分析结果大约(30~40)%，这是由于结晶器 的工作状态对拉坯阻力的影响很大，对组合式可调多级结晶器，其锥度、各段表面的配合间隙、 光洁度、平滑度都会影响拉坯阻力，而这些因素在分析时是很难估算的，从总值来看，计算 值与实测值在数量级上是相当的，因此，上述分析计算方法和结果可作为今后设计水平连铸 机时参考。 参考文献 1 Winterhager,R Horizontal Continuous Casting(HCC)-Thc Sccond Gcneration-, 第四届国际连铸会议论文集，1989 2雷知行等，重型机械，1983；(3) 3紫开科等，连续铸钢，北京：科学出版社，1989 76在采 用 号 曲线 号程序时其加速 比 , 实测 结果结 晶器拉坯阻 力和 反 推 阻 力在相 同 工艺条件下 , 其值是基本相 同的 。 结 论 结 晶器拉坯阻 力 由钢水静压 力的摩擦阻 力 钢水静压力的抽吸阻 力 铸坯 自重的摩 擦阻力 铸坯加速运动 时的惯性力和高温坯壳和结 晶器铜壁的粘结阻 力 五部分所组成 , 其中 钢 水静摩擦 力和粘结阻 力是拉坯阻 力的 主要部分 。 结 晶器拉坯阻 力与 结 晶器的工作状态和拉坯工艺有关 , 在正 常 拉 坯 情 况下 , 浇铸 方坯 , 号钢时 , 其拉坯阻 力为 。 , 浇铸 的拉坯阻力 为 。 , 浇铸 方坯 , 号钢时 , 其拉坯阻 力为 了 。 。 以实测浇铸 号 钢和 。的拉坯阻 力可看 出 , 钢种对阻 力的影响不大 , 波 动范围 约 为正 常阻力值的 中间包钢液波 动 对结 晶器 内的拉坯阻 力影响 不大 。 观察水平连铸 的拉漏有两种类型 ①分离 环碎裂引起的漏钢 , ②坯 壳拉裂 , 在铜套 段或石墨板 段 多数情况 拉漏 。 从实测结 果可看 出 , 由于分 离环碎 裂 , 漏钢前的拉坯阻 力有 明 显增加 , 对浇铸 方坯 , ’ 到停止拉坯时的阻 力 为 , 而 因坯壳拉裂引 起漏钢 时的阻 力为 , 后者阻 力 比前者大 约 倍 , 因此 , 拉坯过程 中阻力 的 变化可通过拉坯 电机的 电流来 观察 , 并可监测坯 壳是否正 常 , 及 时采取措施 , 稳定浇铸 过 程 。 由理论分析得 出在浇铸 和 方坯 时的拉坯阻力 为 和 , 实侧 的拉坯 阻力 为 和 , 实测结 果 比理论分析结果大 约 , 这是由于结晶器 的工作状态对拉坯 阻力的影响很大 , 对组合 式可 调多级结 晶器 , 其锥度 、 各段 表面的配合间隙 、 光 洁度 、 平滑度都会影 响拉坯 阻力 , 而 这些 因素在分析时是很难估算 的 , 从总值来看 , 计算 值 与实测值 在数量级上是相 当的 , 因此 , 上述分析计算方法和结果可作 为今后设计水平连铸 机 时参考 。 参 考 文 献 , 一 几 一 , 第四 届国际连铸会议论文集 , 雷知 行等 , 重 型机械 , 蔡开科等 , 连续铸钢 , 北京 科学 出版社