因此,汽蚀比转数的大小,可以反映泵抗汽蚀性能的好坏。但必须指出,为了提高c值往往 使泵的效率有所下降,目前汽蚀比转数的大致范围如下: 主要考虑效率的泵:c=600~800 兼顾汽蚀和效率的泵:c=800-120 对汽蚀性能要求高的泵:c=1200~1600 对一些特殊要求的泵,如电厂的凝结水泵、给水泵、火箭用的燃料泵等,c值可达1600 3000。 与无因次型式数相类似,最近提出了无因次汽蚀比转数K (gah, yo c与K3的关系为 298K 汽蚀比转数公式的说明 (1)汽蚀比转数和比转数一样,是用最高效率点的n、q、△h值计算的。因此,一般 都是指最高效率点的汽蚀比转数 (2)凡入口几何相似的泵,在相似工况下运行时,汽蚀比转数必然相等。因此,可作为 汽蚀相似准则数。与比转数n4不同的是,只要求进口部分几何形状和流动相似。即使出口 部分不相似,在相似工况下运行时,其汽蚀比转数仍相等 (3)汽蚀比转数公式中流量是以单吸为标准,对双吸叶轮流量应以q/2代入。 (4汽蚀比转数c,吸人比转数s和无因次汽蚀比转数K三者的性质并无差别,物理意义 相同。对于有因次汽蚀比转数c,由于各国使用单位不同需进行换算 第五节提高泵抗汽蚀性能的措施 综上所述,泵是否发生汽蚀,是由泵本身的汽蚀性能和吸人系统的装置条件来确定的。 因此,提高泵本身的抗汽蚀性能,尽可能减小必需汽蚀余量Δh,以及合理的确定吸人系统 装置,以提高有效汽蚀余量△ha,一般采用以下的措施 提高泵本身的抗汽蚀性能 l)降低叶轮入口部分流速由汽蚀基本方程式可知,在压降系数不变时,减小v、wo 可使△h减小,而v0、w均与入口几何尺寸有关。因此,改进入口几何尺寸,可以提高泵 的抗汽蚀性能,一般采用两种方法:①适当增大叶轮入口直径D。;②增大叶片人口边宽度 b1,如图5-16所示。也有同时采用既增大Do又增大b1的方法。这些结构参数的改变,均 应有一定的限度,否则将影响泵效率。 (2)采用双吸式叶轮此时单侧流量减小一半,从而使v减小。如果汽蚀比转数c、转 数n和流量相同时,采用双吸式叶轮,△h相当于单级叶轮的0.63倍,即双吸式叶轮的必 需汽蚀余量是单吸式叶轮的63%,因而提高了泵的抗汽蚀性能。如国产125MW和300MW 机组的给水泵,首级叶轮都采用的双吸式叶轮。 3)增加叶轮前盖板转弯处的曲率半径这样可以减小局部阻力损失。 (4)叶片进口边适当加长即向吸人方向延伸,并作成扭曲 (5)首级叶轮釆用抗汽蚀性能好的材料如采用含镍铬的不锈钢、铝青铜、磷青铜。 、提高吸入系统装置的有效汽蚀余量 (1)减小吸人管路的流动损失即可适 当加大吸人管直径,尽量减少管路附件,如因此，汽蚀比转数的大小，可以反映泵抗汽蚀性能的好坏。但必须指出，为了提高 c 值往往 使泵的效率有所下降，目前汽蚀比转数的大致范围如下： 主要考虑效率的泵：c=600～800； 兼顾汽蚀和效率的泵：c=800—1200； 对汽蚀性能要求高的泵：c＝1200～1600。 对一些特殊要求的泵，如电厂的凝结水泵、给水泵、火箭用的燃料泵等，c 值可达 1600 ～3000。 与无因次型式数相类似，最近提出了无因次汽蚀比转数 K： c 与 Ks的关系为 三，汽蚀比转数公式的说明 (1)汽蚀比转数和比转数一样，是用最高效率点的 n、qv、△hr值计算的。因此，一般 都是指最高效率点的汽蚀比转数。 (2)凡入口几何相似的泵，在相似工况下运行时，汽蚀比转数必然相等。因此，可作为 汽蚀相似准则数。与比转数 ns 不同的是，只要求进口部分几何形状和流动相似。即使出口 部分不相似，在相似工况下运行时，其汽蚀比转数仍相等。 (3)汽蚀比转数公式中流量是以单吸为标准，对双吸叶轮流量应以 qv /2 代入。 (4)汽蚀比转数 c，吸人比转数 s 和无因次汽蚀比转数 K 三者的性质并无差别，物理意义 相同。对于有因次汽蚀比转数 c，由于各国使用单位不同需进行换算。 第五节 提高泵抗汽蚀性能的措施 综上所述，泵是否发生汽蚀，是由泵本身的汽蚀性能和吸人系统的装置条件来确定的。 因此，提高泵本身的抗汽蚀性能，尽可能减小必需汽蚀余量△hr，以及合理的确定吸人系统 装置，以提高有效汽蚀余量△ha，一般采用以下的措施。 一、提高泵本身的抗汽蚀性能 · (1)降低叶轮入口部分流速 由汽蚀基本方程式可知，在压降系数不变时，减小 v0、w0 可使△hr 减小，而 v0、w0 均与入口几何尺寸有关。因此，改进入口几何尺寸，可以提高泵 的抗汽蚀性能，一般采用两种方法：①适当增大叶轮入口直径 Do；②增大叶片人口边宽度 b1，如图 5—16 所示。也有同时采用既增大 Do 又增大 b1的方法。这些结构参数的改变，均 应有一定的限度，否则将影响泵效率。 (2)采用双吸式叶轮 此时单侧流量减小一半，从而使 v0 减小。如果汽蚀比转数 c、转 数 n 和流量相同时，采用双吸式叶轮，△hr相当于单级叶轮的 0．63 倍，即双吸式叶轮的必 需汽蚀余量是单吸式叶轮的 63％，因而提高了泵的抗汽蚀性能。如国产 125MW 和 300MW 机组的给水泵，首级叶轮都采用的双吸式叶轮。 (3)增加叶轮前盖板转弯处的曲率半径 这样可以减小局部阻力损失。 (4)叶片进口边适当加长 即向吸人方向延伸，并作成扭曲 (5)首级叶轮采用抗汽蚀性能好的材料 如采用含镍铬的不锈钢、铝青铜、磷青铜。 二、提高吸入系统装置的有效汽蚀余量 (1)减小吸人管路的流动损失 即可适 当加大吸人管直径，尽量减少管路附件，如