以放大,最后输出具有合适电压幅值、合适脉冲宽度和足够驱 动能力的触发脉冲,送至晶闸管整流桥,以触发晶闸管整流桥。 4、脉冲给定基准器用来平移综合控制电压UsM与控制角α的关系 (即移相特性),以使运行中的控制电压Us在合适的范围内, 而不致产生饱和失控。 在不计交流回路感抗的存在时,认为换 流是在瞬时完成的。余弦波移相触发单 USM 元(具体电路从略)的输入电压USM与 控制角C就会具有下述关系: U SM 图2-32可控整流电路输入一输出特性 a= arccos 同步电压幅值 在《电力电子》课程的学习中,我们知道全控整流桥输出的直流 电压U4的高低是随控制角a的变化而变化的,其表达式为 U,=1.35 E, cosa E1-—全控整流桥输入线电压。 代入得到全控输出电压平均值为 U=UA2=1.35E10 (2-15) 上式说明整流电路的输入量UM和输出量U之间呈线性关-50- 以放大，最后输出具有合适电压幅值、合适脉冲宽度和足够驱 动能力的触发脉冲，送至晶闸管整流桥，以触发晶闸管整流桥。 4、 脉冲给定基准器用来平移综合控制电压 USM 与控制角  的关系 （即移相特性），以使运行中的控制电压 USM 在合适的范围内， 而不致产生饱和失控。 在不计交流回路感抗的存在时，认为换 流是在瞬时完成的。余弦波移相触发单 元（具体电路从略）的输入电压 USM 与 控制角  就会具有下述关系： U U sym SM  = arccos Usym ——同步电压幅值。 在《电力电子》课程的学习中，我们知道全控整流桥输出的直流 电压 Ud 的高低是随控制角  的变化而变化的，其表达式为 Ud = 1.35El cos El ——全控整流桥输入线电压。 代入得到全控输出电压平均值为 U U U U E sym SM d AVR 35 l = =1. （2-15） 上式说明整流电路的输入量 USM 和输出量 U AVR 之间呈线性关 U (V ) SM U AVR − 5 0 + 5 图 2-32 可控整流电路输入—输出特性