·294· 北京科枝大学学报 2000年第4期 性区范围，如图所示，岩体位移主要发生在井壁 边缘，特别是断层带附近岩体移动加剧，主要运 动方向接近水平方向，最大移动量达19m.可 见，溜井边缘岩体在无支护状态下发生垮落也是 显然的.从岩体力学角度分析，岩体强度下降和 围岩中高拉应力的出现，最终导致岩体大规模的 破坏与失稳. 33溜井加固后图岩力学状态 对井筒边缘岩体采用抗剪锚杆+浇灌混凝土 支护，增加了对岩体的挤压与约束，在一定程度 上提高岩体强度和稳定性，计算结果表明： ()加固后溜井围岩体内的最大主应力下降 到-25.4MPa,最小主应力基本上是压应力，局部 最大拉应力为0.2MPa.在断层带附近，溜井围岩 尽管仍存在一定宽度的应力降低区，但已完全处 口无破坏■管经剪破坏■管经拉剪破环 于压应力状态， (2)由图4和5分别给出垂直剂面和水平剖 图5水平剂面渭井加固后断层附近围岩堂性破坏区分布 面溜并经加固后围岩塑性破坏区分布情况看，锚 Fig.5 Distribution of rock's plastical destructive area near 固圈范围内的已经发生塑性变形的围岩体没有 the fanlt after reinforcement(horizonal sectiou) 产生新的破坏，锚杆在受锚固岩体中最大锚固力 4`结论与建议 为2.6N,使岩体处于相对稳定的状态， (3)溜井经加固后断层附近围岩最大位移量 (1)应用三维有限插分数值计算方法，从岩 为12mm,说明加固工程可以有效地控制了围岩 体应力分布、塑性破坏区和岩体移动三个方面， 变形，达到了提高围岩强度和稳定性的目的， 从整体和局部系统分析了溜井开挖后、岩体整 体强度降低30%和经过加固后的围岩力学状 态，揭示了溜井遭受软弱结构面破坏井简围岩 变形机理和加固工程的力学机制， (2)溜井开挖后，井筒围岩局部应力集中， 造成井简边缘2m左右范围岩体进入塑性破坏 状态，局部围岩有少量拉应力存在，在井简溜矿 过程中，无支护状态下的溜井会出现局部围岩 体的脱落。 (3)岩体整体强度降低30%后，局部岩体中 出现很高的拉应力：溜并围岩塑性区宽度增加 到3m左右，最大移动量达19m,围岩应力集中 程度增加和围岩中高拉应力的出现，最终导致 岩体大规模的破坏与失稳， (4)对井筒边缘岩体采用抗剪锚杆+浇灌混 凝土支护，增加了对岩体的挤压与约束，在一定 口无破坏 ■皆经剪破坏■曾经拉剪破坏 程度上提高岩体强度，增强岩体的稳定性，岩体 内的最大主应力下降到-25.4MPa,最小主应力 图4季重削面混井加因后断层附近图岩塑性破坏区分布 基本上为压应力：锚杆在围岩内控制了塑性变 Flg.4 Distribution of rock's plastical destructive area near 形发展，岩体处于相对稳定的状态：围岩移动得 the fanlt after reinforcement(verical section) 到有效控制，达到了提高围岩强度和稳定性的 目的，经过加固后的溜井，可以保证在稳定的工