输出Q出=空气焓差+物料焓差=L(2-0)+G(2-1),W 热量损失Qn=9- 空气质量流量L,kgs1计算 空气的体积流量用孔板流量计测定,孔径-17.0毫米, 流量计处流量: R P 式中:R一一流量计水柱读数,mm;p—进入流量计前空气温度下的密度,kgm3 若设备(例如流化床干燥器)的气体进口温度与流量计处的气体温度差别较大,两处的体 积流量是不同的,此时体积流量需用状态方程作校正(对空气在常压下操作时通常用理想气 体状态方程)。计算中需将V换算为干燥器进口温度时的进,气体的温度为t1时: 273+t1 V=0273+0 h 流量计处空气湿度(大气湿度用干、湿球湿度计测取)H。=干燥器进口处空气湿度H1 空气湿比容VB=(绝干空气体积+水气体积)/绝干气质量 291)×224x2+2731013×10 1 H (0.772+1.244H)> +273m3.kg 273 273 绝干气质量流量 空气焓值,kJkg计算 干燥器进口处 1=(1.01+1.88H1)×t1+2490H1 干燥器出口处 l2=(101+1.88H2)x12+2490H2 干燥器出口空气湿度 H2 流量计处 l。=(01+1.88H)×tn+2490H 物料焓值的计算 I'=(C+XCn)×O 式中:Cs,CW—一分别为绝干料和水的比热, kJ kg-I·℃-,见附录;θ-一物料温度。 3、对流传热系数a1计算 流化床干燥器有效容积 =mD12h/4 气体向固体物料传热的后果是引起物料升温和水分蒸发。其传热速率: Q=9+O2,W (2-1)=G(C )O2-1) 2=(4-4)-+ca)-cak 式中:Q1-—湿含量为X2的物料从1升温到62所需要的传热速率;Q2—水气化所需 的传热速率;Cm2一出干燥器物料的湿比热,kJkg(绝干料)℃:l--bm温度下水2 输出 Q出 ＝空气焓差＋物料焓差＝ ( )        −  2 − 0 + 2 1 L I I G I I C ，Ｗ 热量损失 入 入 出 损 Q Q Q Q − = 空气质量流量 L ，kg·s -1 计算 空气的体积流量用孔板流量计测定，孔径─17.0 毫米, 流量计处流量： 0.5 0 2.424         =  R V ， m3·h -1 式中: R ——流量计水柱读数，mm；  ——进入流量计前空气温度下的密度，kg·m-3。 若设备(例如流化床干燥器)的气体进口温度与流量计处的气体温度差别较大，两处的体 积流量是不同的，此时体积流量需用状态方程作校正(对空气在常压下操作时通常用理想气 体状态方程)。计算中需将 Vo 换算为干燥器进口温度时的 V进 ，气体的温度为 1 t 时： 0 1 0 273 273 t t V V + + 进 = ， m3·h -1 流量计处空气湿度（大气湿度用干、湿球湿度计测取） Ho = 干燥器进口处空气湿度 H1 空气湿比容 VH ＝(绝干空气体积＋水气体积)/绝干气质量 273 273 (0.772 1.244 ) 1.013 10 273 273 ) 22.4 29 18 1 ( 5 + = +    + = +   t H P H t VH , m 3·kg -1 绝干气质量流量 VH V L 进 = , kg·h -1 空气焓值 I ,kJ·kg -1 计算 干燥器进口处 ( ) 1 88 1 1 2490 1 I = 1.01+1. H t + H 干燥器出口处 ( ) 2 88 2 2 2490 2 I = 1.01+1. H t + H 干燥器出口空气湿度 2 H1 L W H = + 流量计处 ( ) o o o Ho I = 1.01+1.88H t + 2490 物料焓值 I 的计算 I = (CS + XCW ) 式中:Cs，Cw－－分别为绝干料和水的比热，kJ·kg-1·℃-1，见附录；θ――物料温度。 3、对流传热系数 V 计算 m V V t Q    = , W·m-3·℃-1 流化床干燥器有效容积 4 2 V = D1 h 气体向固体物料传热的后果是引起物料升温和水分蒸发。其传热速率： Q = Q1 +Q2 , W ( ) ( )( ) Q1 = GCGm2  2 −1 = GC CS +CW X2  2 −1 , W ( )  2 V L 0 C CV m CW1 Q W I I  =W r + −       −  =  , W 式中： Q1—— 湿含量为 X2 的物料从  1 升温到  2 所需要的传热速率； Q2 ——水气化所需 的传热速率； Cm2——出干燥器物料的湿比热，kJ·kg-1 (绝干料)·℃-1 ；  V I —— m 温度下水