当切削条件一定，B值随之而定。表3中给出了不同Y0下的切削力值。根据(9) 式可计算出P和F,而后代入(8)式，确定出前刀面上的应力状态。 当Y0=20°，d0=10°时，可算出， 0,=1〔4.32P-3.56F) 当Y0=10°a0=10°时，可算出 g,=〔1.37P-2.15F） 当Yo和ao为任何给定值时，均可求出0，表达式，见图5。 3500 f-0.2 3500 mm/rov f=0.2 3000 f=0,1 3000 mm/stt mm/rov f0,1 25 mm/str 0 2500 2000 1500 150 1000 ↑000 Tn!ped eau 500 500 2 0 2 3 5 Distance from tool major Distance from tool mador cutting edge,mm Y.=20 cutt1 ng edge,mmY=o° 图5()靠近前刀面处的应力分布Y。=20° 图5(b)靠近道刀面处的应力分布Y0=0· Fig.5(a)Distribution of atress near rake Fig.5(b)Distribution of Stress noar face 7o=20° rake face yo=0” 3500 350 T言0.2 f=0.2 mm/rev 30n0 ￥一头mm/rev T=01 0 f=0,1 mm/rev mm/rev 2500 2500 aATssaadwoo 2000 1500 150 ayex eau 1000 aye 1000 500 500 0 2 3 2 Distancc from tool major Distance from tool major cutting edge,mm Ye=-10 cutting edge,mm Y=-30 图5()靠近前刀面处的应力分布。Y0=一10° 图5(d)鞋近前刀面处的应力分布，Y。=一30° Fig.5(c)Distribution of Stress near rake Fig.5(d)Distribution of stress moat rake face Yo=-10° face Yo=-30" 55当切 削条件一定 ， 日值随之而定 。 表 中给 出了不 同丫。 下 的切 削力值 。 根据 式可计算 出 和 ， 而后 代 入 式 ， 确定 出前刀 面上 的 应 力状态 。 当丫。 二 “ ， 。 “ 时 ， 可算 出 口丫 生 〔 一 〕 翔 当丫。 。 时 ， 可算 出 口 丫 － 七 一 〕 丫 当 。 和“ 。 为任何给定 值时 ， 均 可求 出呜表达 式 ， 见 图 。 。一试‘ 妇。 妇匀阅口。 ﹄。 多， 匀厂 户 弓 泊刀叮幻 ，众﹄峪 祠司 ， 一 一下 二 。 ‘ 卜 ，尸 一 二 ’“子 】 土 。 门卜阳街 启 全 分 劝口 二 。 丫 洲“ 分 。们‘ 一 叭 名山见白 一从卜︺口心 口 月 它 工州。 卜山二 侧一闭 、 乡 爪 孟 ， 丫 二 护 姚 二 图 靠近前刀面处的应力分布下 。 二 。 图 句 靠近仿刀 面处的应力分布下。 。 玉 。 下 。 云 玄 下 。 ， ， 尸 二 。 书一宁卜 节 一 二 。 匕 卿冽脚哪卿广匕卜卜 。乌一仍 的自旧 。曰泊劝。﹄荡二尸︸。。 ‘ ，虹 。 － 场峭 一 二 。 “ 护梦“ 之 一 山川一 ， 户山田匆口 响名口。﹄。口‘ 。名巴。见卜口 白讥自￡ 孟砚 粉 叫氏仍 ，吧口 多 工 丁 、 ， 拜 ， ’ 二 一 图 。 靠近前 刀 面处的应力分布 乞 巴 下。 一一 丫 。 一 皿 己 与 乡 飞 ， 二 一 势 图 靠近前刀面 处的应力分布 ，丫 。 一 。 ‘ 二 下 。 一