.1014. 工程科学学报，第40卷，第8期 24 24 24 一正向荷载 (b) 一正向荷授 一正向荷载 20 ◆一负向荷载 20 ·负向荷截 20 ·负向荷截 6 6 16 12 ·.NI 12 12 8 8 0 001 0020.03 0.04 0 0.010.020.03 0.04 0.01 0.020.03 0.04 R/rad R/rad R/rad 24 24 24 d 正向荷载 (e) ·一正向荷载 (f) 一正向荷载 20 。负向荷载 20 ·负向荷载 20 ·负向荷载 16 PE 16 16 2 12 8 0.01 0.020.03 0.04 0.01 0.020.03 0.04 0 0.010.020.03 0.04 R/rad R/rad R/rad 2A 鲁一正向荷载 A 。一正向荷载 20 ·负向荷载 20 。负向荷载 16 16 12 ·NN 8 0.01 0.020.030.04 0.01 0.020.03 0.04 R/rad R/rad 图17各试件的K-0曲线.(a)No.1-西向梁：(b)No.1-南向梁：(c)No.2:(d)No.3-西向梁；(e)No.3-南向梁：()No.5:(g)No 4-西向梁：(h)No.4-南向梁 Fig.17 K-0 curves of specimens:(a)No.1-west beam;(b)No.1-south beam;(c)No.2;(d)No.3-west beam;(e)No.3-south beam;(f) No.5;(g)No.4-west beam:(h)No.4-south beam K,当R=0.04rad时的刚度与屈服点时的刚度比值 3.6耗能能力 Ko.o/K见表4.各试件K。/K比值差别较大，在 试件每个循环耗散的能量用该循环的梁端弯 0.5~0.83之间：K4e4/K的比值在0.36~0.68之间. 矩-梁端弦转角滞回曲线包围的面积来衡量[5].各 试件每个循环耗能E和累计耗能E,随加载过程的 表4K,/K,和K4/K 变化分别如图18、19所示 Table 4 K/K and Ko.o/Ky 在加载至R=0.01rad之前，各试件均处于弹性 K/K Ko.ot ma/Ky 试件编号 阶段，没有发生塑性变形，耗能基本为零：加载至R 正向 负向 正向 负向 =0.01rad之后，各试件的每个循环耗能及累计耗 No.1-西向梁 0.73 0.79 0.58 0.57 能随着弦转角的增大而增大；当加载至R=0.O3rad No.1-南向梁 0.50 0.73 0.37 0.56 之后，开始表现出明显的差异.可以看出，随着宽厚 No.2 0.75 0.74 0.60 0.59 比的增加，各试件的耗能呈减小的趋势：宽厚比相同 No.3-西向梁 0.81 0.83 0.65 0.68 No.3-南向梁 0.82 0.78 0.68 0.67 时，双向中心对称加载(No.1)试件耗能能力高于单 No.4-西向梁 0.77 0.59 0.59 0.36 向加载(No.2),双向轴对称加载(No.4)试件耗能 No.4-南向梁 0.76 0.79 0.59 0.66 能力与单向加载(No.5)趋于一致.试件在整个加 No.5 0.76 0.73 0.61 0.58 载过程中的总耗能主要与试件的变形能力有关. 注：K,、K。Ko.0d分别为屈服点、塑性点和弦转角为0.04rad时 各试件的等效黏滞阻尼系数h.随着加载过程 的刚度 的变化如图20所示.随着各试件弦转角的增加，等工程科学学报,第 40 卷,第 8 期 图 17 各试件的 Kj 鄄鄄 兹 曲线. (a) No. 1鄄鄄西向梁;(b) No. 1鄄鄄南向梁; (c) No. 2; (d) No. 3鄄鄄西向梁; (e) No. 3鄄鄄南向梁; (f) No. 5; (g) No. 4鄄鄄西向梁; (h) No. 4鄄鄄南向梁 Fig. 17 Kj 鄄鄄 兹 curves of specimens: (a) No. 1鄄鄄west beam; (b) No. 1鄄鄄south beam; (c) No. 2; (d) No. 3鄄鄄west beam; (e) No. 3鄄鄄south beam; (f) No. 5; (g) No. 4鄄鄄west beam; (h) No. 4鄄鄄south beam Ky,当 R = 0郾 04 rad 时的刚度与屈服点时的刚度比值 K0郾 04 rad / Ky见表 4. 各试件 Kp / Ky 比值差别较大,在 0郾 5 ~0郾 83 之间;K0郾 04 rad / Ky的比值在0郾 36 ~0郾 68 之间. 表 4 Kp / Ky和 K0郾 04 rad / Ky Table 4 Kp / Ky and K0郾 04 rad / Ky 试件编号 Kp / Ky K0郾 04 rad / Ky 正向 负向 正向 负向 No. 1鄄鄄西向梁 0郾 73 0郾 79 0郾 58 0郾 57 No. 1鄄鄄南向梁 0郾 50 0郾 73 0郾 37 0郾 56 No. 2 0郾 75 0郾 74 0郾 60 0郾 59 No. 3鄄鄄西向梁 0郾 81 0郾 83 0郾 65 0郾 68 No. 3鄄鄄南向梁 0郾 82 0郾 78 0郾 68 0郾 67 No. 4鄄鄄西向梁 0郾 77 0郾 59 0郾 59 0郾 36 No. 4鄄鄄南向梁 0郾 76 0郾 79 0郾 59 0郾 66 No. 5 0郾 76 0郾 73 0郾 61 0郾 58 注:Ky、Kp 、K0郾 04 rad分别为屈服点、塑性点和弦转角为 0郾 04 rad 时 的刚度. 3郾 6 耗能能力 试件每个循环耗散的能量用该循环的梁端弯 矩鄄鄄梁端弦转角滞回曲线包围的面积来衡量[15] . 各 试件每个循环耗能 E 和累计耗能 Ea随加载过程的 变化分别如图 18、19 所示. 在加载至 R = 0郾 01 rad 之前,各试件均处于弹性 阶段,没有发生塑性变形,耗能基本为零;加载至 R = 0郾 01 rad 之后,各试件的每个循环耗能及累计耗 能随着弦转角的增大而增大;当加载至 R = 0郾 03 rad 之后,开始表现出明显的差异. 可以看出,随着宽厚 比的增加,各试件的耗能呈减小的趋势;宽厚比相同 时,双向中心对称加载(No. 1)试件耗能能力高于单 向加载(No. 2),双向轴对称加载(No. 4) 试件耗能 能力与单向加载(No. 5) 趋于一致. 试件在整个加 载过程中的总耗能主要与试件的变形能力有关. 各试件的等效黏滞阻尼系数 he随着加载过程 的变化如图 20 所示. 随着各试件弦转角的增加,等 ·1014·