的强化作用增大。经过回归分析，得到相间沉淀的排间距L(A)、质点直径x(A)与其 对屈服强度的贡献△c,(MPa)之间的关系 △0p=-17.6+1.65×105(L-x)-1 (1) 式中的相关系数r=0.989。考虑到试验误差，略去式中的第一项。△σ表示成 △op=1.65×105(L-x)-1 (2) 昌40 Isotherm at 600'C ,d ov 300 at650℃ --- 200 墓 at700℃ ,100 OL .0,1 0.2 0.3 Vanadium content,% 照片3相间沉淀相与位错线的交互作用，金屈薄 图？相间沉淀引起的屈服强度增量与相间沉淀相形 膜，100000X 成温度之间的关系 Photo.3 Interaction of interphase precipitates Fig.2 The relationship between yield strength with dislocations,thin foil,100000X increment caused by interphase precipitation and the interphase precipitates forming temperature 23相间沉淀的强化机理 沉淀强化有两种机理：切过机理和绕过机理。定性地看，（2)式与绕过机理的强化 代 表达式相近。绕过机理的强化表达式可用Orowan-Ashby公式表示14)。 电镜观察发现Nb-V钢的铁素体基体中的位错线往往被钉扎在相间沉淀相排之间， 如照片3所示。可见，相间沉淀的排间距可作为Drowan~-Ashby:关系式中的质点间距， Orowan-Ashby关系式为 2a (L-x)in-x 2b 式中，△τ一屈服时沉淀引起的分切应力增量；4一剪切弹性模量；；b—一位错的 柏氏矢量；L一相间沉淀排间距；x一一沉淀相质点直径。将u=80300MPa,b÷ 2.5A,x〧100A代人，并注意到△g。=2△Tp,则可得△a表达式 4g,=1.91×105(L-x)-1 (3) 年中，△σ、L、x的意义和量纲与(2)式一致。(3)式与(2)式基本吻合。因 29钓强化作用 增大 。 ’ 经过回归分 析 ， 得至 平目间沉淀的排 间距 、 对屈 服强 度的贡献△ 之 间的关 系 △ 一 一 一 式中的相关 系数 。 考虑到试验误 差 ， ‘ 略去式 中的第一项 。 △ ， 心 ‘ 及 一 ‘ 质点直径 与其 △ 表 示成 忿 留 盛 昌 们卜叫利司‘。口巨匕。 、。。口 。 、 ， 图 相间沉淀引起的屈服强度增 量与相 间沉淀相形 成温度之间 的关系 ‘ ， 一 ， 照片 相间沉淀相与位错线的交互作用 ， 金属薄 膜 ， 日 贾 ，， ， 又 ， ‘ 相 间沉淀的 强化机理 沉 淀强化有两种机理 切 过机理和绕 过机理 。 定性地 看 ， 式与绕 过机理 的强化 表达 式 相近 。 绕 过机理 的强 化表达 式可 用 一 公 式表示 〔 〕 。 电镜观察发 现 一 钢 的铁素体基体 中的位错线往往被钉扎在相 间沉 淀相排之 间 ， 如照片 所示 。 可 见 ， 相 间沉淀 的排 间距可 作为 一 关 系式 中的质 点间距 ， 一 关 系 式为 △丫 一 汕 汀 一 ， 式 中 ， △ 一 － 屈 服 时沉 淀 引起的分切 应力增量 卜－ 剪切弹性模量 － 位错 的 柏 氏矢 量 － 相 间沉淀排 间距 － 沉淀 相 质 点 直 径 。 将 林 ， 。 ， ‘ 代 人 ， 并注意 到△ ， △， ， 则可 得△ 表达式 ‘ △ ， 一 又 一 竿 中 ， △。 、 、 的意 义 和量纲与 式一 致 。 式与 式基 本 吻 合 。 因