因而 Tm2-m=T3-(7-7m)-m=(T-T,)+(1-BbT-m)(362) 从式(362)可以看出,换热器任一截面的温差(rm2-7如)与 热端温差(T3-T。)[若从冷端列热平衡方程则与冷端温差(g T4)]、气流流量比β及气流平均比热比rε有关,亦即和循环参数 的选择有关。对于 Claude液化循环,由于部分加工空气V进膨胀 机,因而在气体分流后的换热器Ⅱ中,正流空气量减少,若返流 气与正流气流量比β值较大,可能出现正流空气过冷,使冷、热气 流之间的温差减小。若循环参数选择不当,就会出现某个局部温 差小于设计所允许的最小温差,甚至出现“零温差”或“负温差” 的现象。“负温差”在实际的换热器中是不存在的,这只是表明换 热器的温度工况被破坏,已经不能正常地进行工作。因此在进行 克劳特液化循环参数选择时,必须校核换热器的温度工况。 图3-19 Claude循环的第I换热器示意图 应指出,实际计算 Claude液化循环还要复杂一些,因为必须 先确定最佳的膨胀前温度。为此需要将液化系数y和单位能耗ar 与不同膨胀前温度的关系画成特性曲线,根据这个曲线就可以确 定最佳膨胀前温度T3。 以下的讨论是在假定点3、点8的温度以及热端温差ΔT确定的条件下进行的。 换热器的温度工况可以用热量-温度图(G№-T图)表示。该图可以反映出气流沿 换热器不同截面的温度变化,也可以表示各截面上冷、热气流之间的温差。在GMh-T图 中,纵坐标的物理含乂是以换热器热端焓值为基准,一定质量流量的气体在不同温差条因而 ( ) ( ) (1 )( ) b p2 b p1 3 c 9 b p1 b p1 3 9 c T9 Tb p1 T −T = T − r T −T −T = T −T + − r − （3.62） 从式（3.62）可以看出，换热器任一截面的温差（ Tbp2 −Tbp1 ）与 热端温差（T3—T9）[若从冷端列热平衡方程则与冷端温差（T8— T4）]、气流流量比  及气流平均比热比 rc 有关，亦即和循环参数 的选择有关。对于 Claude 液化循环，由于部分加工空气 Ve 进膨胀 机，因而在气体分流后的换热器 II 中，正流空气量减少，若返流 气与正流气流量比  值较大，可能出现正流空气过冷，使冷、热气 流之间的温差减小。若循环参数选择不当，就会出现某个局部温 差小于设计所允许的最小温差，甚至出现“零温差”或“负温差” 的现象。“负温差”在实际的换热器中是不存在的，这只是表明换 热器的温度工况被破坏，已经不能正常地进行工作。因此在进行 克劳特液化循环参数选择时，必须校核换热器的温度工况。 图 3-19 Claude 循环的第 II 换热器示意图 应指出，实际计算 Claude 液化循环还要复杂一些，因为必须 先确定最佳的膨胀前温度。为此需要将液化系数 pr y 和单位能耗 wo, pr 与不同膨胀前温度的关系画成特性曲线，根据这个曲线就可以确 定最佳膨胀前温度 T3 。 以下的讨论是在假定点 3、点 8 的温度以及热端温差 Th 确定的条件下进行的。 换热器的温度工况可以用热量-温度图（ Gh −T 图）表示。该图可以反映出气流沿 换热器不同截面的温度变化，也可以表示各截面上冷、热气流之间的温差。在 Gh −T 图 中，纵坐标的物理含义是以换热器热端焓值为基准，一定质量流量的气体在不同温差条