李伟等：锻造方式对T6一4V合金组织及取向分布的影响 ·351 0001) 1214)1213)1212 12101 I00011 1214)121312121 12101 (1210 (1211)(1212>(1213) (0001) (1210) (1211)(1212)(1213) (0001> 55a 45 A 5.0 0 4.0 45 量一大变形区 一小变形区 3.5 一。一大变形区 4.0 △一难变形区 一。一小变形区 3.0 △一难变形区 3.0 2.5 2.0 2.0 1.5 15 1.0叶 1.0 0.5 0.5 0 0 40 60 80 20 40 60 中) 中9 图8不同变形区域品粒取向变化的取向线分析.(a)单向镦拔：()换向镦拔 Fig.8 Orientation line analysis in different deformed regions:(a)unidirectional deformation:(b)cross upsetting and stretching 7.0 120〉以及锥面滑移系{10i}1123),部分滑移面取 6.5 向如图10所示. 6.0 滑移系开动时，需要外部施加的应力在该滑移面 单向三次辙拔 上的剪切应力应高于临界值.Wang和Huang0指出， 可通过实验方法验证基面滑移系、柱面滑移系以及锥 面滑移系的临界剪切应力比值约为1：3：4，说明在变 45 形过程中，基面滑移系最容易开动，而锥面滑移系则需 4.0 换向三次敏拔 要较高的应力才能开动.基面和柱面滑移并不会改变 3.5 晶粒在微观排列上的取向，仅使晶粒绕着c轴发生转 难变形区 小变形区 大变形区 动：而锥面滑移系的开动则促使晶粒由原始方向向延 伸方向发生倾斜，这种倾斜使得晶粒被迫旋转或者发 图9两种锻造方式下T6A4V合金织构极密度变化 生再结晶. Fig.9 Pole densities of Ti-6Al-4V alloy forged under two different forging processes 从表1和表2的定量统计以及图5和图8都可以 看到：两种锻造方式下，难变形区的织构以基面织构 排六方结构，其滑移系可分为三种四，基面滑移系 {000}0i10》为主，还含有一定量的柱面取向和锥面 {00021120)/(10i0)、柱面滑移系{10i0}/{1120} 取向.单向镦拔的小变形区以柱面织构{1120} (0001) (1210 (1100) (1011) 图10六方结构中部分滑移系统 Fig.10 Partial slip systems of hexagonal crystals李 伟等: 锻造方式对 Ti--6Al--4V 合金组织及取向分布的影响 图 8 不同变形区域晶粒取向变化的取向线分析． ( a) 单向镦拔; ( b) 换向镦拔 Fig． 8 Orientation line analysis in different deformed regions: ( a) unidirectional deformation; ( b) cross upsetting and stretching 图 9 两种锻造方式下 Ti--6Al--4V 合金织构极密度变化 Fig． 9 Pole densities of Ti--6Al--4V alloy forged under two different forging processes 排六方 结 构，其 滑 移 系 可 分 为 三 种［1］，基面 滑 移 系 { 0002} 〈112－ 0〉/〈101－ 0〉、柱面滑移系{ 101－ 0} /{ 112－ 0} 〈112－ 0〉以及锥面滑移系{ 101－ 1} 〈112－ 3〉，部分滑移面取 向如图 10 所示． 滑移系开动时，需要外部施加的应力在该滑移面 上的剪切应力应高于临界值． Wang 和 Huang［1］指出， 可通过实验方法验证基面滑移系、柱面滑移系以及锥 面滑移系的临界剪切应力比值约为 1∶ 3∶ 4，说明在变 形过程中，基面滑移系最容易开动，而锥面滑移系则需 要较高的应力才能开动． 基面和柱面滑移并不会改变 晶粒在微观排列上的取向，仅使晶粒绕着 c 轴发生转 动; 而锥面滑移系的开动则促使晶粒由原始方向向延 伸方向发生倾斜，这种倾斜使得晶粒被迫旋转或者发 生再结晶． 从表 1 和表 2 的定量统计以及图 5 和图 8 都可以 看到: 两种锻造方式下，难变形区的织构以基面织构 { 0001} 〈01 － 10〉为主，还含有一定量的柱面取向和锥面 取向． 单向镦拔的小变形区以柱面织构 { 11 2－ 0 } 图 10 六方结构中部分滑移系统 Fig． 10 Partial slip systems of hexagonal crystals · 153 ·