杨勇等：模锻变形对曲轴用非调质钢1538MV显微组织的影响 ·585· 200nm 200nm 200nm d (e) f 200nm 200nm 200nm h 200nm 200nm 200nm 图12珠光体片层透射形貌.(a)轧材边部：(b)轧材1/2半径：（©）轧材心部；(d)主轴颈边部；()主轴颈12半径：()主轴颈心 部：(g)连杆轴颈边部；()连杆轴颈1/2半径：()连杆轴颈心部 Fig.12 Laminated microstructures of pearlite examined by TEM:(a)rolled material edge;(b)rolled material radius midpoint;(c)rolled material core;(d)main joumal edge;(e)main joumal radius midpoint;(f)main journal core;(g)rod journal edge;(h)rod jourmnal radius midpoint;(i) rod journal core 2011,36(3):80 5结论 (常开地，王萍，刘卫萍.非调质钢的发展现状和应用进展 (1)曲轴较高的锻造温度和较小的变形量使得 金属热处理，2011,36(3)：80) [2]Zhou L Y,Jiang B,Li M Y,et al.Microstructure control of non- 曲轴的锻后组织较轧材有所粗化.另外，曲轴变形 quenched and tempered CT80 grade coiled tubing steel.Acta Met- 过程中的温度、变形量分布不均导致了曲轴组织的 all Sinica English Lett),2014,27(3):464 不均匀.为细化、均匀化曲轴的锻后组织，提高曲轴 [3]Chen D H,Wang Z M,Xie WL,et al.Strengthening and tough- 的强韧性，应着重优化其变形工艺 ening of non-quenched tempered steel.Heat Treat Met,2011,35 (2)曲轴的铁素体含量和珠光体片层间距都低 (6):76 于轧材，且部分位置出现了贝氏体组织，这与原始轧 (陈德华，王志明，谢维立，等.非调质钢推广应用中强韧化 工艺研究.金属热处理.2011,35(6)：76) 材成分及曲轴锻后的相变区冷速有关.除了制定合 [4]Dong Z Q,Jiang B.Zhang C L,et al.Evolution of MnS in non- 理的锻后冷却制度，在生产中还应严格控制轧材的 quenched tempered crankshaft steel C38N2 during rolling.Trans 组织成分，以保证锻后曲轴质量. Mater Heat Treat,2015,36(8):144 (3)曲轴变形非常不均匀，使得金属存在剧烈 (董正强，蒋波，张朝磊，等.曲轴用非调质钢C38N2轧制过 的流动.偏析区金属的流动对曲轴的锻后组织产生 程中Ms夹杂演变规律.材料热处理学报，2015,36(8)： 144) 了明显的影响.这对轧材的质量的提升和曲轴锻造 [5]Zhang C L,Yang Z,Sun J H,et al.Effect of alloying elements on 工艺的优化都提出了较高要求 austenite grain growth and microstructure refinement in a non- quenched steel for crankshafts.Chin J Eng,2015,37(2):175 参考文献 (张朝磊，杨忠，孙景宏，等.合金元素对曲轴用非调质钢奥 [1]Chang K D,Wang P,Liu W P.Development status and applica- 氏体长大和组织细化的影响.工程科学学报，2015,37(2)： tion prospect of non-quenched tempered steel.Heat Treat Met 175)杨 勇等: 模锻变形对曲轴用非调质钢 1538MV 显微组织的影响 图 12 珠光体片层透射形貌 郾 (a) 轧材边部; (b) 轧材 1 / 2 半径; (c) 轧材心部; (d) 主轴颈边部; (e) 主轴颈 1 / 2 半径; (f) 主轴颈心 部; (g) 连杆轴颈边部; (h) 连杆轴颈 1 / 2 半径; (i) 连杆轴颈心部 Fig. 12 Laminated microstructures of pearlite examined by TEM: (a) rolled material edge; (b) rolled material radius midpoint; (c) rolled material core; (d) main journal edge; (e) main journal radius midpoint; (f) main journal core; (g) rod journal edge; (h) rod journal radius midpoint; (i) rod journal core 5 结论 (1)曲轴较高的锻造温度和较小的变形量使得 曲轴的锻后组织较轧材有所粗化. 另外,曲轴变形 过程中的温度、变形量分布不均导致了曲轴组织的 不均匀. 为细化、均匀化曲轴的锻后组织,提高曲轴 的强韧性,应着重优化其变形工艺. (2)曲轴的铁素体含量和珠光体片层间距都低 于轧材,且部分位置出现了贝氏体组织,这与原始轧 材成分及曲轴锻后的相变区冷速有关. 除了制定合 理的锻后冷却制度,在生产中还应严格控制轧材的 组织成分,以保证锻后曲轴质量. (3)曲轴变形非常不均匀,使得金属存在剧烈 的流动. 偏析区金属的流动对曲轴的锻后组织产生 了明显的影响. 这对轧材的质量的提升和曲轴锻造 工艺的优化都提出了较高要求. 参 考 文 献 [1] Chang K D, Wang P, Liu W P. Development status and applica鄄 tion prospect of non鄄quenched tempered steel. Heat Treat Met, 2011, 36(3): 80 (常开地, 王萍, 刘卫萍. 非调质钢的发展现状和应用进展. 金属热处理, 2011, 36(3): 80) [2] Zhou L Y, Jiang B, Li M Y, et al. Microstructure control of non鄄 quenched and tempered CT80 grade coiled tubing steel. Acta Met鄄 all Sinica (English Lett), 2014, 27(3): 464 [3] Chen D H, Wang Z M, Xie W L, et al. Strengthening and tough鄄 ening of non鄄quenched tempered steel. Heat Treat Met, 2011, 35 (6): 76 (陈德华, 王志明, 谢维立, 等. 非调质钢推广应用中强韧化 工艺研究. 金属热处理, 2011, 35(6): 76) [4] Dong Z Q, Jiang B, Zhang C L, et al. Evolution of MnS in non鄄 quenched tempered crankshaft steel C38N2 during rolling. Trans Mater Heat Treat, 2015, 36(8): 144 (董正强, 蒋波, 张朝磊, 等. 曲轴用非调质钢 C38N2 轧制过 程中 MnS 夹杂演变规律. 材料热处理学报, 2015, 36 (8): 144) [5] Zhang C L, Yang Z, Sun J H, et al. Effect of alloying elements on austenite grain growth and microstructure refinement in a non鄄 quenched steel for crankshafts. Chin J Eng, 2015, 37(2): 175 (张朝磊, 杨忠, 孙景宏, 等. 合金元素对曲轴用非调质钢奥 氏体长大和组织细化的影响. 工程科学学报, 2015, 37 (2): 175) ·585·