第10期 唐复平等：反应诱发微小异相净化钢水 ,1237. 对比、可见，在RH工位采用本工艺处理后，过程样 12 的T[O]发生显著变化，例如RH搬入时钢水的 CaCO CaO=1:15 T[0]为2×10-5，处理后钢水的T[0]为1.6×10-5： 10 而对比罐次RH搬入、搬出钢水的T[O]分别为 8 3.3×10-5和3.2X10-5.可见RH精炼过程中向钢 6 水中喂入复合球体能够显著降低钢水的T[0],同 时，铸坯T[O]也得到了显著降低.对对比罐次和试 验罐次的第3块板坯坯头取样分析表明，对比罐次 铸坯的平均T[0]为1.4×10-5，而处理罐次的铸坯 2 的平均T[0]为8×10-6.近期的另一次试验结果表 复合球体加人方案 明，经过复合球体处理后铸坯的T[0]已经达到6× 10-6. 方案1：对比试样；方案2：喂入25kg复合球体处理：方案3：喂入 50 50kg复合球体处理 ☒对比试样 图4不同喂球工艺处理后铸坯内弧1/4处氧化物夹杂数密度 ☐处理试样一吸人25kg复合球体 40 CaCO.:Ca0=l:15 Fig.4 Number density of oxide inclusions in the inner quarter part of the as-cast slab after different feeding treatments 30 90r 对比罐次 20 2☑喂人25kg复合球体 四限人50kg复合球体 CaC0,Ca0=1:15 o 45 LF灌入LF凝出RH搬人H餐出中间包铸还 工位 15 图3连铸精炼过程中T[0]的变化 Fig.3 Variation of T[O]during secondary refining and continuous <2μ4m 2-3m 3-5μm casting 夹杂物尺寸分布 采用Zeris Axiovert200MAT光学显微镜对不 图5不同工艺处理后铸坯内弧1/4处氧化物夹杂的尺寸分布 同复合球体喂入工艺处理后的铸坯中的氧化物夹杂 Fig.5 Size distribution of oxide inclusions in the quarter inner part 进行定量金相分析，分析视场为200个，分析结果 of the as cast slab after different feeding treatments 表明，钢液在RH精炼过程中经过喂入CaCO3十 0.005 Ca0复合球体处理后，铸坯中夹杂物数密度降低，夹 CaCO.Ca0=1:15 杂物面积分数减小，并且夹杂物的尺寸分布有减小 0.004 的趋势，具体如图4~图6所示.例如，对比罐次铸 坯内弧1/4处氧化物夹杂数密度为11.875mm-2, 0.003 面积分数为0.00459%，尺寸为3~5m的氧化物 0.002 夹杂占夹杂物总量的14.7%；而当在RH精炼过程 中喂入100 kg CaC03十Ca0复合球体后，铸坯内弧 0.001 1/4处氧化物夹杂数密度为5.125mm-2,面积分数 仅为0.00147%，尺寸为3~5m的氧化物夹杂占 2 3 夹杂物总量的4.88%，相应地，小尺寸的氧化物夹 复合球体加入方案 杂(2~3m)的数量明显增多，在这一尺寸范围分布 方案1：对比试样：方案2：喂入25kg复合球体处理：方案3：喂入 的氧化物夹杂的数量可占氧化物夹杂总量的 50kg复合球体处理 68.29%. 图6不同工艺处理后铸坯内就1/4处氧化物夹杂的面积分数 在RH精炼处理过程中，通过向钢液中引入细 Fig.6 Area fraction of oxide inclusions in the quarter inner part of 小的异相颗粒并利用RH真空循环处理功能，促进 the as cast slab after different feeding treatments对比．可见‚在 RH 工位采用本工艺处理后‚过程样 的 T ［O ］ 发生显著变化‚例如 RH 搬入时钢水的 T ［O］为2×10—5‚处理后钢水的 T ［O］为1∙6×10—5； 而对比罐次 RH 搬入、搬出钢水的 T ［O ］ 分别为 3∙3×10—5和3∙2×10—5．可见 RH 精炼过程中向钢 水中喂入复合球体能够显著降低钢水的 T ［O］．同 时‚铸坯 T ［O］也得到了显著降低．对对比罐次和试 验罐次的第3块板坯坯头取样分析表明‚对比罐次 铸坯的平均 T ［O］为1∙4×10—5‚而处理罐次的铸坯 的平均 T ［O］为8×10—6．近期的另一次试验结果表 明‚经过复合球体处理后铸坯的 T ［O］已经达到6× 10—6． 图3 连铸精炼过程中 T ［O］的变化 Fig．3 Variation of T ［O］ during secondary refining and continuous casting 采用 Zeris Axiovert 200 MAT 光学显微镜对不 同复合球体喂入工艺处理后的铸坯中的氧化物夹杂 进行定量金相分析‚分析视场为200个．分析结果 表明‚钢液在 RH 精炼过程中经过喂入 CaCO3＋ CaO 复合球体处理后‚铸坯中夹杂物数密度降低‚夹 杂物面积分数减小‚并且夹杂物的尺寸分布有减小 的趋势‚具体如图4～图6所示．例如‚对比罐次铸 坯内弧1／4处氧化物夹杂数密度为11∙875mm —2‚ 面积分数为0∙00459％‚尺寸为3～5μm 的氧化物 夹杂占夹杂物总量的14∙7％；而当在 RH 精炼过程 中喂入100kg CaCO3＋CaO 复合球体后‚铸坯内弧 1／4处氧化物夹杂数密度为5∙125mm —2‚面积分数 仅为0∙00147％‚尺寸为3～5μm 的氧化物夹杂占 夹杂物总量的4∙88％‚相应地‚小尺寸的氧化物夹 杂（2～3μm）的数量明显增多‚在这一尺寸范围分布 的 氧 化 物 夹 杂 的 数 量 可 占 氧 化 物 夹 杂 总 量 的 68∙29％． 在 RH 精炼处理过程中‚通过向钢液中引入细 小的异相颗粒并利用RH真空循环处理功能‚促进 方案1：对比试样；方案2：喂入25kg 复合球体处理；方案3：喂入 50kg 复合球体处理 图4 不同喂球工艺处理后铸坯内弧1／4处氧化物夹杂数密度 Fig．4 Number density of oxide inclusions in the inner quarter part of the as-cast slab after different feeding treatments 图5 不同工艺处理后铸坯内弧1／4处氧化物夹杂的尺寸分布 Fig．5 Size distribution of oxide inclusions in the quarter inner part of the as-cast slab after different feeding treatments 方案1：对比试样；方案2：喂入25kg 复合球体处理；方案3：喂入 50kg 复合球体处理 图6 不同工艺处理后铸坯内弧1／4处氧化物夹杂的面积分数 Fig．6 Area fraction of oxide inclusions in the quarter inner part of the as-cast slab after different feeding treatments 第10期 唐复平等： 反应诱发微小异相净化钢水 ·1237·