第3期 胡昌旭等:流动温压成型铁基粉末治金复杂件的脱脂工艺 ,339 剂含量相对较高(与传统粉末冶金工艺相比),在脱 本实验理想的脱脂工艺为:先以较快的速率升温到 脂过程完成之后,黏结剂基本消失,在其原来所在的 160℃;然后以1℃·mm的速率升温到300℃,保 地方留下了一定的孔洞.在远离压制轴线的横向部 温0.5k再以1.5℃·mim的速率升温到450℃,保 分,因为在压制过程中粉末的流动性不够理想,压力 温0.5h:最后以较快的升温速率升温到烧结温度, 传递不均匀,在致密化过程里粉末没有充分变形,不 在1300℃进行烧结.试样的横向尺寸收缩率和弹 能更好地填充孔洞,使横向部分的孔洞更为明显, 性后效略大于轴向尺寸收缩,但相差不大, 参考文献 10mm [1]Veltl G.Oppert A.PetzoHt F.Wam flow capaction fosters more compkx PM parts Met Powder Rep 2001.56.26 [2]Beiss P.Canpetitive Advantages by NearNetShape Manufacuur ing Frankfurt DGM Infomation sgesellschaft 1997 [3]Zhang H.Geman R M.HensK F etal Pmcessing and theme chanical pmperties of injection molled Fe2 Nisteels Adv Pow der Metall 1990.437 [4]Vetter R.Sanders M J MajewskaG lbus I et al W ick debnd- ing in powder njection moling Powder Metall 1994.30(1): 图5烧结试样 115 Fig5 Sintered part [5]Hwang K S Tsou T H.Pore stmicture evoltion in metal injection mokled part during themal debinding Scripta Metall Mater 199226.655 [6]Pischang K.Hucttich S Sintering panmeter and debinding process of cabonylic imn /ABSbinder feedstock Adv PowderMet all Part Mater 1996:133 [7]Zhang L Zhou K C LiZ Y,et al Degmadation and the kinetics of binder cmnoval Met Powder Rep 2006.60(11):28 [8]Fu G.Loh N H.TorS B.etal Injection moling debinding and sinterng of 316 L stainless steel m icmstnuctumes Appl Phys A 50μm 200581.495 [9]AggawalG.Snid I Park S J et al Development of niobim 图6绕结坯轴向部分的微观形貌 powder injection moling Partll.Debinding and sinterng IntJ Fig 6 M icmostructure of sintered part center portion n axial direc Refmaet Met Hand Mater 2007.25 226 tion [10]Zhu B J Ou X H.Tao Y.et al Condensed-solvent debinding 十字件的弹性后效和烧结收缩率见表2十字 process of PM.Rare Met Mater Eng 2004.33(10):1056 (祝宝军,曲选辉,陶颖,等.粉末注射成形冷凝蒸气脱脂过 形压坯横向的尺寸收缩率和弹性后效均略大于轴向 程研究.稀有金属材料与工程,200433(10):1056) 尺寸收缩,但相差不大 [11]Tian JJ Tao SW.ZhangG S etal Study on solventdebinding 表2十字形件的弹性后效和烧结收缩率 of njection moling parts of Sm (Co Cu Fe Zr),pemanent Table 2 Sprng back effect and sinter shrinkage percentage of cross magnets PowderMetall Ind 2006 16(2):9 shaped parts (佃建军,陶斯武,张深根,等.Sm(Co Cw F。Z),永磁体 测试 生坯尺 绕结坯 烧结收 弹性 注射成形坯溶剂脱脂工艺的研究·粉末冶金工业,2006,16 方向 寸hmm 尺寸mm缩率% 后效% (2):9) 轴向长度方向 21.68 20.52 -5.35 [12]LiY M.Qu X H.Huang B Y.et al Step by step fast debinding 轴向直径方向 10.02 9.64 -3.79 0.20 process of the wax based MM binder of multi polymer compo- 横向长度方向 26.80 23.94 -10.67 nents Ram MetMater Eng 2000 29(1):46 横向直径方向 10.06 8.74 -13.12 0.60 (李益民,曲选辉,黄伯云,等.多聚合物组元石蜡基MM 粘结剂的分步快速脱脂过程.稀有金属材料与工程,2000, 3结论 29(1):46) [13]NgaiTL Zhou S B.X iao Z Y.etal Debinding and sntering of 通过流动温压技术,利用普通水雾化铁粉可以 wam comnpacted and bindertreated coplex iron base part 制造出形状规整、无表面缺陷的十字形烧结试样 Tmans NonfermusMet Soc Chna 2007.17(Suppl 2):s589第 3期 胡昌旭等: 流动温压成型铁基粉末冶金复杂件的脱脂工艺 剂含量相对较高 (与传统粉末冶金工艺相比 )在脱 脂过程完成之后黏结剂基本消失在其原来所在的 地方留下了一定的孔洞.在远离压制轴线的横向部 分因为在压制过程中粉末的流动性不够理想压力 传递不均匀在致密化过程里粉末没有充分变形不 能更好地填充孔洞使横向部分的孔洞更为明显. 图 5 烧结试样 Fig.5 Sinteredpart 图 6 烧结坯轴向部分的微观形貌 Fig.6 Microstructureofsinteredpartcenterportioninaxialdirec- tion 十字件的弹性后效和烧结收缩率见表 2.十字 形压坯横向的尺寸收缩率和弹性后效均略大于轴向 尺寸收缩但相差不大. 表 2 十字形件的弹性后效和烧结收缩率 Table2 Spring-backeffectandsintershrinkagepercentageofcross- shapedparts 测试 方向 生坯尺 寸/mm 烧结坯 尺寸/mm 烧结收 缩率/% 弹性 后效/% 轴向长度方向 21∙68 20∙52 -5∙35 - 轴向直径方向 10∙02 9∙64 -3∙79 0∙20 横向长度方向 26∙80 23∙94 -10∙67 - 横向直径方向 10∙06 8∙74 -13∙12 0∙60 3 结论 通过流动温压技术利用普通水雾化铁粉可以 制造出形状规整、无表面缺陷的十字形烧结试样. 本实验理想的脱脂工艺为:先以较快的速率升温到 160℃;然后以 1℃·min -1的速率升温到 300℃保 温 0∙5h;再以 1∙5℃·min -1的速率升温到 450℃保 温 0∙5h;最后以较快的升温速率升温到烧结温度 在 1300℃进行烧结.试样的横向尺寸收缩率和弹 性后效略大于轴向尺寸收缩但相差不大. 参 考 文 献 [1] VeltlGOppertAPetzoldtF.Warm flow compactionfosters morecomplexPMparts.MetPowderRep200156:26 [2] BeissP.CompetitiveAdvantagesbyNear-Net-ShapeManufactur- ing.Frankfurt:DGMInformationsgesellschaft1997 [3] ZhangHGermanRMHensKFetal.Processingandtheme- chanicalpropertiesofinjectionmoldedFe-2%Nisteels.AdvPow- derMetall1990:437 [4] VetterRSandersMJMajewska-GlabusIetal.Wick-debind- inginpowderinjectionmolding.PowderMetall199430(1): 115 [5] HwangKSTsouTH.Porestructureevolutioninmetalinjection moldedpartduringthermaldebinding. Scripta MetallMater 199226:655 [6] PischangK Hucttich S. Sintering parameterand debinding processofcarbonyliciron/ABS-binderfeedstock.AdvPowderMet- allPartMater1996:133 [7] ZhangLZhouKCLiZYetal.Degradationandthekinetics ofbinderemoval.MetPowderRep200660(11):28 [8] FuGLohNHTorSBetal.Injectionmoldingdebindingand sinteringof316Lstainlesssteelmicrostructures.ApplPhysA 200581:495 [9] AggarwalGSmidIParkSJetal.Developmentofniobium powderinjectionmolding:PartⅡ.Debindingandsintering.IntJ RefractMetHardMater200725:226 [10] ZhuBJQuXHTaoYetal.Condensed-solventdebinding processofPIM.RareMetMaterEng200433(10):1056 (祝宝军曲选辉陶颖等.粉末注射成形冷凝蒸气脱脂过 程研究.稀有金属材料与工程200433(10):1056) [11] TianJJTaoSWZhangGSetal.Studyonsolventdebinding ofinjectionmoldingpartsofSm(CoCuFeZr)zpermanent magnets.PowderMetallInd200616(2):9 (田建军陶斯武张深根等.Sm(CoCuFeZr)z永磁体 注射成形坯溶剂脱脂工艺的研究.粉末冶金工业200616 (2):9) [12] LiYMQuXHHuangBYetal.Stepbystepfastdebinding processofthewaxbasedMIM binderofmulti-polymercompo- nents.RareMetMaterEng200029(1):46 (李益民曲选辉黄伯云等.多聚合物组元石蜡基 MIM 粘结剂的分步快速脱脂过程.稀有金属材料与工程2000 29(1):46) [13] NgaiTLZhouSBXiaoZYetal.Debindingandsinteringof warm compacted and binder-treated complexiron-basepart. TransNonferrousMetSocChina200717(Suppl2):s589 ·339·