Y0=20°刀具的等差线图形表明，刃口处干涉条纹十分密集，根据光弹性实验原理 〔8)可知，此处应力值较大。配合钉压法，证明靠近前刀面为拉应力区，接近后刀面 的压应力区，整个刀具切削部分为拉、压两个区域，分界处为中性层，这与理论推导和 切削试验得出的结果吻合的很好。 由Y0=0°刀具的等差线图形可以看出，当减小前角即增大楔角时，在相同的切削 条件下，刀具刃口处干涉条纹密集程度下降，拉和压应力值均是递减趋势，由于试验条 件所限虽不能证明前刀面为压应力区，但可以看出压应力区有向前刀面扩展的趋势。继续 减小前角Yo值，等差线变化并非十分明显，但由图形可以看出，压应力区增大。尤为重 要的是，极限应力点由拉应力区移向压应力区，这样可回避超硬刀具材料抗拉强度低的 弱点，并可发挥其抗压强度高的特点。由此可见，在用CBN等超硬刀具时，采用零前角 或负前角，有助于减缓刀具的破损 5 试验结果的验证 为了验证以上所得出的合理前角，固定其它角度和试验条件，用两种不同前角的 CBN刀具加工同一根合金铸铁，比较其刀具寿命及破损情况。 图9为刀具寿命与切削速度关系。显见，正前角的刀具寿命低于负前角，且破损情 况严重。主要是破损率高，区域大和出现的比较早。 、 00=-5° AY÷7 日 图104，Y0一7“的驶损形貌 T31 Fig.10(a)yo=7,Profile of fracture 40 80 120 160 CutLing speed v,m/min 图9切削速度一刀具寿命曲线VC=0.5mm Fig.9 Curves of relation between cutting speed and tool life VC=0.5mm 图10bY0=一5的破损形貌 Fig.10(b)Yo--5,Profile of fracture 57丫。 。 刀 具的等差线 图形表明 ， 刃 口处干涉条纹十分密集 ， 根据光弹性实验原 理 〔 〕 可知 ， 此处应万值较大 。 配合钉压法 ， 证 明靠近前刀 面为 拉应力区 ， 接近后刀 面 的压应力区 ， 整个刀 具切 削部分为拉 、 压两个 区域 ， 分界处为 中性层 ， 这与理论推导和 切削试验 得出 的结果吻 合 的很好 。 由 。 二 。 刀 具 的等差线 图形 可 以看 出 ， 当减小前 角即增大楔角 时 ， 在相 同的切 削 条件下 ， 刀具刃 口处干涉 条纹密集程度下 降 ， 拉和压应力值均 呈递减趋势 ， 由于试验条 件所 限虽不能证 明前刀 面 为压 应力区 ， 但可 以看 出压 应力区 有 向前刀 面扩展的趋势 。 继续 减小前 角丫。 值 ， 等差线 变化并非十众明显 ， 但由图形可 以 着出 ， 压 应力区增大 。 尤 为重 要 的是 ， 极限应力点由拉 应力区移 向压 应力区 ， 这样可回避超硬 刀 具材料抗拉强度低的 弱点 ， 并可发挥其抗压 强度高的特点 。 由此可 见 ， 在用 等超硬刀 具时 ， 采用 零前 角 或负前 角 ， 有助于减缓刀具 的破 损 试验结果的验证 为 了验证 以上所 得 出的合 理前 角 ， 固定 其它 角度和试验 条件 ， 用两种不同 前 角 的 刀 具加工 同一根合金 铸铁 ， 比较其刀 具寿命及破损情况 。 图 为刀 具寿命与切 削速度关 系 。 显 见 ， 正前 角的刀 具寿命低于 负前 角 ， 且破 损情 况严重 。 主要 是破损率高 ， 区域大和 出现 的比较早 。 「 一 下 ” 下 厂 ’ ‘ 图 。 ，，。 ’ 的破损形貌 下 。 一 ， 了 曰﹄。 月曰 ‘ 一一山一一曰匕一一 一 二一一一一监 二 夺 几，七 ， 潇 翅 图 切削速度 －刀具寿命曲线 。 口 图 下 。 一 ’ 的破损形貌 又。 ‘ 下。 一