匡亚川等：新型装配式双舱综合管廊节点的力学性能试验 .1527 (b) 号= J2 J4 J3 6 J5 L5 K5 K3 KI MS M3 MI 2201200 K4 K2 M6 600 650 2004220l501 600 650 30 5050 30 (c) 30 (d) L22030 670 600 Q2 Q3 Q4 Q6 R R3 S5 S3 N3 房士 R2 R4 R6 S6 S4 S2 100 550 450 130190130 4501 550 100 图7钢筋应变片布置图（单位：mm).(a)试件DLX:(b)试件D-LZ:(c)试件U-LZ:(d)试件D-TZ Fig.7 Layout drawings of steel reinforcement strain gauges (unit:mm):(a)specimen D-LX;(b)specimen D-LZ;(c)specimen U-LZ;(d)specimen D-TZ 图9试件DLX破坏形态图 图8试件DLX裂缝分布图 Fig.9 Destruction pattern of specimen D-LX Fig.8 Fracture profile of specimen D-LX 荷载加载到104.9kN时，竖向位移值为8.56mm, 件承载力下降至99.0kN时，竖向位移为33.67mm, 试件位移增大速度加快，此时，采用位移控制试验 停止加载.试件ULZ的破坏形态如图13所示. 加载，当试件位移达到21.88mm时，试验荷载达到 2.1.4试件D-TZ 最大值119.2kN.在此过程中，三条主裂缝不断向 试验加载到50.3kN时，左边墙角受拉区新旧混 阴角区域发展.继续加载，主裂缝宽度不断增加， 凝土界面处出现第一条微裂缝，裂缝沿板厚方向开 试件变形不断增大，受压区混凝土压碎破坏，当构 展.加载到60.9kN时，右边墙角受拉区新旧混凝土荷载加载到 104.9 kN 时，竖向位移值为 8.56 mm， 试件位移增大速度加快，此时，采用位移控制试验 加载，当试件位移达到 21.88 mm 时，试验荷载达到 最大值 119.2 kN. 在此过程中，三条主裂缝不断向 阴角区域发展. 继续加载，主裂缝宽度不断增加， 试件变形不断增大，受压区混凝土压碎破坏，当构 件承载力下降至 99.0 kN 时，竖向位移为 33.67 mm， 停止加载. 试件 U-LZ 的破坏形态如图 13 所示. 2.1.4    试件 D-TZ 试验加载到 50.3 kN 时，左边墙角受拉区新旧混 凝土界面处出现第一条微裂缝，裂缝沿板厚方向开 展. 加载到 60.9 kN 时，右边墙角受拉区新旧混凝土 220 200 600 50 270 50 600 600 30 J2 (a) J1 J4 J3 J6 J5 K5 K1 K6 K3 K4 K2 200 650 30 200 220 150 600 50 50 270 50 600 600 30 50 L2 (b) L1 L4 L3 L6 L5 M5 YJ M1 M6 M3 M4 M2 150 650 30 220 30 670 50 180 220 9090 470 50 P6 (c) (d) P5 N5 N6 N4 N3 N2 N1 P4 P3 P2 P1 R2 R1 R4 R3 R6 R5 S2 S1 S4 S3 S6 S5 Q1 Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 600 50 80 450 600 100 100 100 550 450 450 550 130 130 190 270 600 30 图 7    钢筋应变片布置图（单位：mm）. （a）试件 D-LX；（b）试件 D-LZ；（c）试件 U-LZ；（d）试件 D-TZ Fig.7    Layout drawings of steel reinforcement strain gauges (unit: mm): (a) specimen D-LX; (b) specimen D-LZ; (c) specimen U-LZ; (d) specimen D-TZ 图 8    试件 D-LX 裂缝分布图 Fig.8    Fracture profile of specimen D-LX 图 9    试件 D-LX 破坏形态图 Fig.9    Destruction pattern of specimen D-LX 匡亚川等： 新型装配式双舱综合管廊节点的力学性能试验 · 1527 ·