(Ca2t+02-)+Si02=CaSi0,△F°=-RT1nK1=-19900*-0.82T±3000卡 (Ca*+*-)+CaSiOs=Ca2SiO AF=-RT In K2=-3220-4,92T 推导得出计算CaO-SiO,渣系自由CaO克分子数nco的公式为： Ax3+Bx*+Cx-D=0 (2) 式中 A=K1+K1K2+1 B=a(1.5K1+2K1K2+1)-b(K1+K1K2+1)5 C=0.5a2(K1+0.5)-cb(0.5K1+1)s D=0.25a2b 而 g=∑ns102, b=∑ncao, x=ic0。 在Mg0-SiO2、MnO-SiO2和Fe0-SiO2三个渣系中，仅正硅酸盐Me2Si0,可以稳定 地存在于液体炉渣中，因此仅需考虑Me2SiO4就行，这样根据下列反应式和热力学数据 [13] 2(Mg2t+02-)+Si02=Mg2Si04△F°=-RT1nK=-15100+0.45T 2(Mn2t+02-)+Si02=Mn2Si04△F°=-RT1nK=-11300+0.6T 2(Fe++2-)+SiO2=Fe2SiO AFR= (-6740+0.6T(1644~1808K) =-RTinK= -6830+0.8T(1808~1986K) -8930+1.86(-1986K) 推导得出计算以上三渣系自由碱性氧化物克分子数Mo的公式为： (K+1)x3+〔a(2K+1)-b(K+1)〕x2+(0.25a2-cb)x-0.25a2b=0(3) 式中 a=∑ns10sb=nMo3×=rMa0 这样利用基本公式(1)，并将相应的热力学数据及不同的α和b值代入(2)和(3)式， 则可得不同碱度下自由碱性氧化物的克分子数x=0,将此值代入下式， B040=3ms0-n0=b-￥ ns1os 则可得不同碱度下的结合碱度B0,图1即为1600°C下各渣系结合碱度的计算结果（不 同温度下各渣系结合碱度的计算结果，见附表)，由图1可以看出： ①当0<Bo<2时，对所有碱性氧化物来说均有Bo<BMo的关系，即在这种情况 下，炉渣中尚残留有不少的自由氧离子O~。这就是酸性渣还具有一定脱硫能力的根本原 因影 ②对不同的碱性氧化物来说，当碱度不变时，它们的结合碱度也是彼此不相等的，因 而就要求作计算时分别对待不同的碱性氧化物，而不是将它们笼统地加起来影 ··在实际计算中，考虑误差范围为，士3000卡，采用了-21900。 26名一 △ 。 二 一 急吉 名一 声 。 △ 。 二 一 一 一 士 卡 一 一 。 推导得出计算 一 渣系 自由 克分子数 。 。 的公式为 一 刀 式 中 ， 。 一 一 ， 。 。 一 。 ， 。 艺 ， 艺 ， 在 一 、 一 和 一 三个渣系中 ， 仅正硅酸盐 。 可 以稳定 地存在于液体炉渣中 ， 因此仅需考虑 就行 ， 这样根据下 列反应式和热力 学 数 据 ，吉 忿一 ，之 一 ‘ 么士 一 △ 。 一 一 。 △ 。 一 一 。 △ 。 。 。 一 仁广卜 一 ︸ 一 推导得 出计算以上三渣系 自由碱性氧化物克分子数 ‘ 。 的公式为 戈 〔 一 〕 戈 名 。 一 戈 一 。 式 中 艺 ， 艺 助 ， 劣 这样利用基本公式 ， 并将相应 的热力学数据及不 同的 和 值 代入 和 式 ， 则可得不 同碱度下 自由碱性氧化物的克分子数 。 助 ， 将此值代入下式 ， 。 二 奥二 终 月 二卫 ，丝 一 戈 则可得不 同碱度下的结合碱度 、 ， 图 即为 。 。 下各渣系结合碱度的计 算 结 果 不 同温度 下各渣系结合碱度 的计算结果 ， 见 附表 ， 由图 可 以看出 ① 当。 。 时 ， 对所有碱性氧化物来说均有 、 。 价。 的关系 ， 即在这 种 情 况 下 ， 炉渣中尚残留有不少 的 自由氧离子 一 。 这就是酸性渣还具有一 定脱硫能力的根 本原 因， ②对不 同的碱性氧化物来说 ， 当碱度不变时 ， 它们的结合碱度 也是彼此不相等的 ， 因 而就要求作计算时分 别对待不 同的碱性氧化物 ， 而不是将它们笼统地加起来， 在 实际计算中 ， 考虑误差范围为 土 卡 ， 采用 了 一