4°23'19"，刃后角为90°。上下刀刃均为平行直刃。试件厚度有4种规格，h=20.220, 17.478,14.082和10.090mm,剪刃侧间隙为d=1.325mm,实验时室内温度在14~15℃，湿 度基本保持恒定。 2剪切时金属变形过程 在卸载后塑性应变差与永久条纹强度(m/)的实验曲线基本上是呈线性关系。根据 Dally,J,W.给出的聚碳酸脂塑性应变差与永久条纹间的关系可用下式表达： -=(）m (2) 式中，ε1一εo为卸载后模型的塑性主应变差；m是永久条纹级数；f是材料塑性应变条纹值 mm/条；t是模型厚度。 采用主应力差(01-02)与单位厚度的等差线级数n/t的关系(01一02)一n/t曲线，并 按剪应力差法进行应力分离，可方便的将等差线级数转换成应力值1？。文中计算了剪切变 形区内14个截面上的应力分布，用自编的PPSA程序包，进行数值计算所用计算机为IBM-PC 机，并且给出了剪切试件主要变形区域的主应力迹线图，详见文献〔8〕 矩形试件弹性变形等差线及裂纹扩展残余等差线图，如图1.从连续加载的等差线演变过 a b c d 图2剪切过程裂纹扩展情况 a,2,45kNb.2.94kNc.3.14kN d.3.53kN Fig.2 The crack extension at the cutting 284 0 23 ` 1 9 ” , 刃后 角为90 。 。 上下刀刃均为平行 直 刃 。 试 件 厚 度 有 4 种 规 格 , 人二 20 . 2 2 0, 1 7 . 4 7 5 , 14 . 0 5 2和 i o . o g o m m , 剪刃侧 ’led 隙 为 d = i . 3 2 5 m m , 实验 时室 内温度在 14 ~ 1 5 ℃ , 湿 度基本保持恒定 。 2 剪切时金属 变形 过程 在卸载后 塑性应 变差与永久条纹强度 ( 沉 Zt) 的 实验 曲线基本上 是呈 线 性 关 系 。 根 据 D al 行 , J . W . 给出的 聚碳酸脂 塑性应变 差与永久 条纹间的 关系可用下 式表达 : 。 , 一 。 。 = ( 工 、 m \ t l ( 2 ) 式 中 , 。 , 一 : 。为 卸载后 模 型 的塑性 主 应变差 ; 从 是永久 条纹 级数 ; f 是 材料塑性 应变 条纹值 m m /条 ; t是 模型 厚度 。 采用 主应 力差 ( a , 一 a Z ) 与单位厚度的等差线 级数 n/ t的 关系 ( , , 一 , : ) 一 。 t/ 曲线 , 并 按剪应 力差法 进行应力分离 , 可方便的将等差 线级数转换成 应力 值 〔 , 〕 。 文 中计算了剪 切 变 形区内 14 个截 面上 的应力分布 , 用 自编的 P P S A 程序包 , 进行 数值 计算所用 计算机为 BI M 一 P C 机 ; 并且给出 了剪切试 件主要 变形 区域 的主应力 迹线 图 , 详见文 献 〔8〕 矩形 试件弹性变形等差线及 裂纹扩展 残 余等差线 图 , 如 图 1 . 从连 续加 载的 等差线演变过 f 袭获每眯茸孰豁协胶峨ù拟誉盆邃称 盔一C 一bd 图 2 扭 . 2 。 4 5 k N F 19 b · T h e 2式 剪切过程 裂 纹扩展 情况 k N e 。 3 . z 4 k N d . 3 . 5 5 k N e k e x r e n s i o n a t t h e e u t t i n g