·4 北京科技大学学报 2002年第1期 用时复合土层的变形量，可采用下式先计算复 (2)粉喷柱复合地基的桩土应力比与荷载之 合地基的压缩模量(E),后用分层总和法计算： 间的关系曲线显示了桩土应力比具有峰值的特 Ep=7:[1+m(n-l)】-E. (2) 点，且n一p曲线显示粉喷柱复合地基有时具有 式中E、E分别为第层复合地基和桩间土的压 2次屈服.实际工程可取柱土应力比最大值所 缩模量；m为桩土面积置换率；n为桩土应力比， 对应的荷载作为复合地基承载力标准值，但这 一般取10左右；”为考虑应力水平大小对复合 样做并未发挥复合地基承载力的最大潜能，是 地基压缩模量的修正系数，刘一林等(1990年) 否可以取粉喷桩第一次屈服后一p曲线上桩土 给出了修正系数取值的关系曲线 应力比较稳定的值，还需做进一步的研究工作， CFG桩受荷作用后，由于桩身强度较高，桩 (3)从水泥粉喷桩的变形破坏特点来看，桩 身易产生向上的刺人变形向.粉喷桩受荷作用后 身主要表现为脆性破裂，它的破坏机理与脆性 一般向上刺入变形量很小，因为桩身强度较低， 材料在轴向压应力作用下的变形破坏机理相 受荷后，初始的变形(p一s曲线直线段)主要是由 似.在工作荷载下，粉喷桩的变形由桩身本身的 桩身压缩变形而引起.在不同的荷载水平下，桩 压缩变形和复合地基及复合地基以下土的压缩 体应力主要集中于柱身上部(0~3m),若产生向 变形组成.桩身压缩变形可采用虎克定律计算， 上的刺人变形，则桩土相对位移量则很小，这很 而复合地基及以下土的变形可采用不同的压缩 难解释桩受荷后桩身上部应力很大的现象.另 模量用分层总和法计算. 外，粉喷桩复合地基的垫层材料大都为粗砂或 数谢：本文在成文过程中，与中国建筑科学研究院地基 碎石等材料，桩受荷后，即使有向上的刺入变 所张东刚高级工程师进行了讨论，获益非浅，在此致谢 形，那么这种刺人变形也是瓣时变形量，即载荷 参考文献 试验加载时的瞬时变形量很大，但实际测试时 !张继文.粉喷桩工程性状试验研究).岩士力学， 并未发现有此特点. 2000,21(3):260 2杜海金，史三元.载荷试验确定粉喷桩承截力的标 4结语 准探讨[切].工程勘察，2001，(1)：17 3林形.粉体喷射搅拌法加固软基静藏荷试验研究[) (1)粉喷桩复合地基的p一s曲线一般表现为 地球科学，1997,22(1)：86 缓变形曲线，这与被加固地基土的p一s曲线特 4王朝东，陈静曦.关于水泥粉喷桩有效柱长的探讨 点相似，反映了粉喷桩复合地基仍属地基范畴. [川岩土力学，1996,173)：43 利用其g-一g即曲线可以估算复合地基的承载 5张伸元，王士天，王兰生，工程地质分析原理[.北 京：地质出版社，1994 力标准值. 6阉明礼，吴春林，杨军.水泥粉煤灰碎石桩复合地基 试验研究[.岩土工程学报，1996,18(2)：55 Engineering Features of Composite Foundation of Dry Jet Mixing Pile YANG Weimin'",MI Rongshan',LI Zhangiang",WANG Hui" 1)Engineering Technological Institute ofCUGB,Beijing 100083.China 2)Huainan Institute of Technology.Huainan 232001 3)ProfesoCol- lege of Railway Engineering.Shijiazhuang 050041,China 4)Architecture Design and Research Institute,Shijiazhuang 050011,China ABSTRACT By means of in-situ tests,the engineering features and characteristics of pile-soil stress ratio have been considered after composite foundations of Dry Jet Mixing method piles are loaded,and ways how to get bearing capacity have been suggested.According to deformation and failure of DJM pile,the mechanism of deformation and failure of DJM ground and its method of designing and calculating have been analyzed. KEY WORDS DJM(dry jet mixing method)pile;composite foundation;engineering feature北 京 科 技 大 学 学 报 年 第 愚 用时复合土层 的变形 量 ， 可采用下式先计算复 合地基 的压缩模 刃 ， 后用分层 总和法计算 凡 叮 · 【 一 」 · 几 式 中 ， 、 瓦 分别为第 层复合地基和桩间土 的压 缩模最 为桩土 面积置换率 为桩土 应力 比 ， 一 般取 左 右 叮为考虑应力 水 平 大小对复合 地 基压缩模量 的修正 系数 ， 刘 一林等 年 给出了修正 系数取值的关系曲线 桩受荷作用后 ， 由于桩身强度较高 ， 桩 身易产生 向上 的刺人变形 粉喷桩受荷作用后 一般 向上刺人变形量很小 ， 因为桩身强度较低 ， 受荷后 ， 初始的变形切一 夕曲线直线段 主要是由 桩 身压缩变形而 引起 在不 同的荷载水平下 ， 桩 体应 力 主要集 中于桩身上 部 一 ， 若产生 向 上 的刺人变形 ， 则桩土相对位移量则很小 ， 这很 难解释桩受荷后 桩身上 部应力很大 的现象 另 外 ， 粉喷桩复合地基 的垫层 材料大都 为粗砂或 碎石等材料 ， 桩受荷后 ， 即使有 向上 的刺人变 形 ， 那么这种刺人变形也是瞬时变形量 ， 即载荷 试验加载时的瞬时变形 量很大 ， 但实 际测试时 并未发现有此特点 结语 粉喷桩复合地基的夕一心 曲线一 般表现为 缓变形 曲线 ， 这 与被 加 固地基土 的尹一 曲线特 点相似 ， 反 映了粉喷桩复合地基仍属地基范畴 利用其 一】 曲线 可 以估算复合地基 的承载 力标准值 粉喷桩复合地基的桩土应力 比与荷载之 间的关系曲线显示 了桩土应力 比具有峰值的特 点 ， 且” 一夕 曲线显示 粉喷桩复合地 基有时具有 次屈服 实际工程可取桩土 应力 比最大值所 对应的荷载作为复合地基承载力标准值 但这 样做并未发挥复合地基承载力 的最大潜能 ， 是 否 可 以取粉喷桩第一次屈 服后刀一夕 曲线上桩土 应力 比较稳定的值 ， 还需做进一步 的研究工作 从水泥 粉喷桩 的变形破坏特点来看 ， 桩 身主要表现为脆性破 裂 ， 它 的破坏机理与脆性 材 料 在 轴 向压 应 力 作用 下 的变形 破 坏 机理相 似 在工作荷载下 ， 粉喷桩的变形 由桩身本身的 压缩变形和 复合地基及复合地基 以下土 的压缩 变形组成 桩身压缩变形可采用虎克定律计算 ， 而复合地基及 以下土 的变形可采用不 同的压缩 模 用分层 总和 法计算 致谢 本文在成文过程 中 ， 与 中国建筑科学研究院地基 所张东刚高级工程师进行了讨论 ， 获益非浅 ， 在此致谢 考 文 献 张继 文 粉喷桩工程性状试验研究 岩土力学 ， ， 杜 海金 ， 史三元 载荷试验确定粉喷桩承载力 的标 准探讨 工程勘察 ， ， 林彤 粉体喷射搅拌法加 固软基静载荷试验研究 地球科学 ， ， 王 朝东 ， 陈静曦 关于水泥粉喷桩有效桩长的探讨 岩土力学 ， ， 张 体元 ， 王 士天 ， 王 兰 生 工程地质分析原理 明 北 京 地质出版社 ， 阎明礼 ， 昊 春林 ， 杨军 水泥粉煤灰碎石桩复合地基 试验研究 岩土 工程学报 ， ， 别刀口 肠 ， 沁 田 丫 ， 川酬 ， 洲刀 尸 尽介 如 扣 ， ， 沁 加五加 ’ 咖明 ， 苟 认 户 加 代 妙 。峨 ， ‘ 山 一 · 加 一 ， 甘 一 ， 玩 ， 血 也 饥