析中，考虑到浇铸时钢锭模上温度分布不均匀，壁厚上有160°C的温度梯度，模的横向有 80°C温差。因此，在脱模后水浴前模内已有一个不均匀分布的温度场，产生了不均匀的应力 场。水溶过程的应力是把脱模后的热应力作为该过程的初始应力来进行分析的。 实际钢锭模在水裕过程中的应力变化见图6，它说明模的内壁应力较大，已超过材料屈 服强度许多。这里屈服应力是对应于塑性应变为0.05%的应力，σ为应力强度 =2yo,-0+(oa-+(og- 这个分析说明了实际钢锭模在底板上部200~300mm处，内壁中部破坏最为严重的原 因。 图7说明实际钢锭模进行开缝处理，放松周向约束后，水浴过程中模内壁的塑性应变 减小，并可以提高钢锭模的寿命。这里εp为塑性应变强度e{、e、e号为主方向的塑性应变 i=子/a-+G-+- 0.25 56 0.20 -Before improved 0.15 -After improved 0.10 0.05 16 243240 16 f,s 243240 4862 1,8 图日铜锭模中。的变化 图T钢锭模中印的变化 Fig.6 Change of in the ingot mould Fig.7 Change of in the ingot mould (注：图5~图7曲线上的标号，即图4上的结点号) 3结 论 (1)可以在实验室条件下用模型试验来模拟钢锭模的热疲劳破坏。 (2)中型钢锭模水浴冷却时，热应力值很高，早已超过材料的屈服强度σ×（周向应力)， 是引起热疲劳破坏的主要原因。 (3)用开缝处理放松钢锭模的周向约束，可以大大降低热应力，减缓热疲劳龟裂的产生 和发展。 参考文献 1 Young R M.The Society of Die Casting Engineers,INC.1975:(3) 18 2 Young W.The Socicty of Die Casting Engineers,INC.1979;(3) 第10卷卷终 516析中 ， 考虑到浇铸时钢键模上温 度分布不 均匀 ， 壁厚上 有 的温 度 梯 度 ， 模的 横向有 ， 温差 。 因此 ， 在脱模 后水浴前模 内已有一个不 均匀 分布的温 度场 ， 产生 了不 均匀的应力 。 水浴过程的应力是把 脱模 后的热 应力作为该过程 的初始 应力来进行 分析的 实际 钢锭模在水 浴过程 中的 应力 变化 见 图 ， 它 说 明模 的 内壁 应力较大 ， 场 已超过材料屈 服强度许多 。 这 里屈服 应力是 对应于 塑性 应变为 的应 力 ， 口 为应 力强 度 侧 一 “ 一 一 一 一 一，曰 这个 分析说 明 了实际 钢锭模在底板上部 处 ， 内壁 中部 破 坏最为 严 重 的 原 因 。 图 说 明实际 钢键模进行开 缝处理 ， 放松周向约 束 后 ， 水 浴过程 中模 内壁的 塑性应 变 减小 ， 并可 以提高钢锭模的寿命 。 这里诬 。 为塑性应变强 度 丫 、 。 呈 、 愁为主方向的塑性 应变 侧一乏一 下 产一丁百不了下二万『一下万又 一万一 、 ‘ 一 ‘ ’ 户 宁 、 ‘ 一 ‘ 夕 宁 、 ‘ ’ 一 “ 产 次‘ 诊 迢万 沪， 匕 办小已 ， 声丫代 乙 一汰、 崛务 只砚未二、 、 ， 口 乒碑二 一 卜一 一 ， 从 口 石 ‘ 一口刊 尹 ’ 娇 ‘川 三 从尺 ， 犷 ， ’ 一 导尸。火 ‘ 甲 黔队 ’ 、 色一一 之 一 水 今宾之豢 、 、 、 一 二七 借 、 一 、 ， 尸 — ， 注 图 钢键 模 中 口 的变化 图 钢键 模中 即 的变化 二 了 ， 图 图 曲线上 的标 号 ， 即 图 上 的结 点号 结 论 可 以在实 验室 条件下 用模 型 试验来模拟 钢锭模的热疲 劳 破坏 。 中型 钢 锭模水浴 冷却时 ， 热 应力 值很 高 ， 早 已超过 材料 的屈服强 度口 周向应力 ， 是引起热疲 劳破 坏的 主要 原 因 。 用开 缝 处 理放 松 钢锭模的 周 向约 束 ， 可 以 大大降低热 应力 ， 减缓热疲 劳龟裂的产生 和 发展 。 参 考 文 献 。 。 夕 ， 。 夕 夕 夕 ， 。 第 卷卷 终