·1340· 工程科学学报，第37卷，第10期 140 (a) (b) 900℃ 120 900℃ 200 100 150 形 1000℃ 1000℃ 1050℃ 60 100 1100℃ 1150℃ 1220℃ 50 1220℃ 0.1 0.2 0.30.40.5 0.6 0.7 0.10.2 0.30.40.5 0.6 0.7 真应变 真应变 300 (c) 900℃ 400 900℃ 250 200 300 1000℃ 1000℃ 1050℃ 150 1050℃ 200 1100℃ 1I00 100 1150℃ 1150℃ 1220℃ 100 1220℃ 0.1 0.2 0.30.4 0.5 0.60.7 0.10.20.30.40.50.60.7 真应变 真应变 400 900℃ 1000℃ 300 1050℃ 1100℃ 200 1150℃ 1220℃ 100 0.102 0.3 0.4 0.50.6 真应变 图1Cr0Nim电热合金不同应变速率的高温压缩真应力一真应变曲线.(a)0.001sl:(b)0.01s1:(c)0.1s1:(d)1s1:(e)10s1 Fig.1 True stress-true strain curves of Crao Niso electrothermal alloy at different strain rates:(a)0.001s(b)0.01s(c)0.1s(d)1 sl:(e)10s1 当m=1时，为理想的线性能量耗散模型，此时 不是功率耗散率？值越大的区域，材料的加工性能越 J=号：当0<m<1时，为非线性能量耗散模型， 好.有可能在失稳的区域功率耗散率)值同样较大 因此，有必要先确定出材料加工过程中的失稳区 引入参数刀，即 Srinivasan等根据材料变形过程中的不可逆热 广m+T (9) 力学原理，提出了材料在大变形时的流变失稳判 据四，即 式中，能量耗散率因子？是一个量纲一的参数，它表 示材料变形过程中显微组织演变所耗散的能量同理想 线性耗散的能量的一个比例系数 (e）=- +m<0. (10) alns 在Origin中画出n与变形温度T和应变速率&的 在Origin中画出(e)随变形温度T和应变速率e 关系图，即为材料加工过程中的功率耗散图.然而，并 变化的等值线关系图，其中负值区域就是失稳区.将工程科学学报，第 37 卷，第 10 期 图 1 Cr20Ni80电热合金不同应变速率的高温压缩真应力--真应变曲线． ( a) 0. 001 s － 1 ; ( b) 0. 01 s － 1 ; ( c) 0. 1 s － 1 ; ( d) 1 s － 1 ; ( e) 10 s － 1 Fig． 1 True stress--true strain curves of Cr20Ni80 electrothermal alloy at different strain rates: ( a) 0. 001 s － 1 ; ( b) 0. 01 s － 1 ; ( c) 0. 1 s － 1 ; ( d) 1 s － 1 ; ( e) 10 s － 1 当 m = 1 时，为理想的线性能量耗散模型，此时 J = Jmax = σ ε· 2 ; 当 0 ＜ m ＜ 1 时，为非线性能量耗散模型， 引入参数 η，即 η = J Jmax = 2m m + 1 ． ( 9) 式中，能量耗散率因子 η 是一个量纲一的参数，它表 示材料变形过程中显微组织演变所耗散的能量同理想 线性耗散的能量的一个比例系数． 在 Origin 中画出 η 与变形温度 T 和应变速率 ε · 的 关系图，即为材料加工过程中的功率耗散图． 然而，并 不是功率耗散率 η 值越大的区域，材料的加工性能越 好． 有可能在失稳的区域功率耗散率 η 值同样较大． 因此，有必要先确定出材料加工过程中的失稳区． Srinivasan 等根据 材 料 变 形 过 程 中 的 不 可 逆 热 力学原 理，提出了材料在大变形时的流变 失稳判 据［12］，即 ξ( ε ·) =  ( ln m m ) + 1 lnε · + m ＜ 0． ( 10) 在 Origin 中画出 ξ( ε ·) 随变形温度 T 和应变速率 ε · 变化的等值线关系图，其中负值区域就是失稳区． 将 ·1340·