·1350 工程科学学报.第42卷，第10期 3.5 3.5 ()R=0.545m Depth/um (6R=1.763m Depth/um 3.0 3.6 3.0 3.0 35 6 2.5 2.0 1.0 2.0 0 1.5 1.0 -1.0 1.0 0.5 -2.0 0.5 0 3.1 0 00.51.01.52.02.53.03.54.04.5 00.51.01.52.02.53.03.54.04.5 x/mm x/mm 3.5 (c)R=1.041m Depth/um (d) Depth/um 3.0》%》 5.0 ■6.634 5 4.0 30 3.0 2.0 1.5 116 1.0 1.0 0 2.32 0.5 -1.0 x/mm 3.47 0 -2.3 -4.265 00.51.01.52.02.53.03.54.04.5 x/mm 4.63 图9三种试样切削20min后表面宏观形貌.(a)回火马氏体：(b)粒状贝氏体：(c)下贝氏体：(d)粒状贝氏体3D形貌 Fig.9 Milling surface of three specimens for 20 min at the cutting speed of 145 m'min:(a)tempered martensite;(b)grain bainite;(c)low bainite; (d)3D morphology of grain bainite 组织比切削回火马氏体组织的刀具使用寿命高 microstructure and mechanical properties on the machinability of 30%~40%.当切削速度高于165mmin时，回火 martensitic and bainitic prehardened mould steels.IntJ Mater Res, 马氏体组织比贝氏体组织更易切削 2013,104(8):748 [6]Zhang S H.Study on 1CrMn2MoVTiB Non-Quenched and (2)马氏体组织具有最佳的切削表面粗糙度 Tempered Plastic Mould Steel[Dissertation].Shenyang: 粒状贝氏体组织切削加工表面由于严重的刀具黏 Northeastern University,2010 附现象而出现背脊纹路，影响了粗糙度 (章顺虎.1CrM2 MoVTiB非调质塑料模具钢使用性能的研究 (3)综合考虑之下，三种组织的综合切削性能 [学位论文]，沈阳：东北大学，2010) 从高到低排序为：下贝氏体组织、马氏体组织、粒 [7] Hoseiny H,Hogman B,Klement U,et al.Machinability evaluation 状贝氏体组织.采用300℃等温淬火工艺可以有 of pre-hardened plastic mould steels.Int J Machin Machinab 效提升718塑料模具钢的综合切削性能 Ma1er,2012,11(4):327 [8] Huang W M,Zhao J,Niu J T,et al.Comparison in surface 参考文献 integrity and fatigue performance for hardened steel ball-end milled with different milling speeds.Procedia C/RP,2018,71: [1]Min Y A,Yang Y P,Zhang Z,et al.Study on machinability of pre- 267 hardened plastic mould steel.Adv Mater Res,2013,690-693:2501 [9] Xavior M A,Manohar M,Madhukar P M,et al.Experimenta [2] Hoseiny H,Caballero F G,Hogman B,et al.The effect of the investigation of work hardening,residual stress and microstructure martensitic packet size on the machinability of modified AISI P20 during machining Inconel 718.J Mech Sci Technol,2017.31(10): prehardened mold steel.J Mater Sci,2012,47(8):3613 4789 [3]Cao Y J.Sun J Q,Ma F,et al.Effect of the microstructure and [10]Garcia-Mateo C,Peet M,Caballero F G,et al.Tempering of hard residual stress on tribological behavior of induction hardened mixture of bainitic ferrite and austenite.Mater Sci Technol,2004. GCr15 steel.Tribol Int,2017,115:108 20(7):814 [4]Nomani J.Pramanik A.Hilditch T,et al.Chip formation [11]Zhang Z,Wu X C,Zhou Q,et al.Effect of microstructure on the mechanism and machinability of wrought duplex stainless steel impact toughness of a bainitic steel bloom for large plastic molds. alloys.Int J Ady Manuf Technol,2015,80:1127 Int J Miner Metall Mater,2015,22(8):842 [5]Hoseiny H,HoGman B,Andren H,et al.The influence of [12]Fujita N,Ishikawa N,Roters F,et al.Experimental-numerical组织比切削回火马氏体组织的刀具使用寿命高 30%～40%. 当切削速度高于 165 m·min–1 时，回火 马氏体组织比贝氏体组织更易切削. （2）马氏体组织具有最佳的切削表面粗糙度. 粒状贝氏体组织切削加工表面由于严重的刀具黏 附现象而出现背脊纹路，影响了粗糙度. （3）综合考虑之下，三种组织的综合切削性能 从高到低排序为：下贝氏体组织、马氏体组织、粒 状贝氏体组织. 采用 300 ℃ 等温淬火工艺可以有 效提升 718 塑料模具钢的综合切削性能. 参    考    文    献 Min Y A, Yang Y P, Zhang Z, et al. Study on machinability of pre￾hardened plastic mould steel. Adv Mater Res, 2013, 690-693: 2501 [1] Hoseiny  H,  Caballero  F  G,  Hogman  B,  et  al.  The  effect  of  the martensitic packet size on the machinability of modified AISI P20 prehardened mold steel. J Mater Sci, 2012, 47（8）: 3613 [2] Cao  Y  J,  Sun  J  Q,  Ma  F,  et  al.  Effect  of  the  microstructure  and residual  stress  on  tribological  behavior  of  induction  hardened GCr15 steel. Tribol Int, 2017, 115: 108 [3] Nomani  J,  Pramanik  A,  Hilditch  T,  et  al.  Chip  formation mechanism  and  machinability  of  wrought  duplex  stainless  steel alloys. Int J Adv Manuf Technol, 2015, 80: 1127 [4] [5] Hoseiny  H,  HoGman  B,  Andrén  H,  et  al.  The  influence  of microstructure and mechanical properties on the machinability of martensitic and bainitic prehardened mould steels. Int J Mater Res, 2013, 104（8）: 748 Zhang  S  H. Study on 1CrMn2MoVTiB Non-Quenched and Tempered Plastic Mould Steel[Dissertation].  Shenyang: Northeastern University, 2010 （章顺虎. 1CrMn2MoVTiB非调质塑料模具钢使用性能的研究 [学位论文]. 沈阳: 东北大学, 2010） [6] Hoseiny H, Högman B, Klement U, et al. Machinability evaluation of  pre-hardened  plastic  mould  steels. Int J Machin Machinab Mater, 2012, 11（4）: 327 [7] Huang  W  M,  Zhao  J,  Niu  J  T,  et  al.  Comparison  in  surface integrity  and  fatigue  performance  for  hardened  steel  ball-end milled  with  different  milling  speeds. Procedia CIRP,  2018,  71: 267 [8] Xavior  M  A,  Manohar  M,  Madhukar  P  M,  et  al.  Experimental investigation of work hardening, residual stress and microstructure during machining Inconel 718. J Mech Sci Technol, 2017, 31（10）: 4789 [9] Garcia-Mateo C, Peet M, Caballero F G, et al. Tempering of hard mixture of bainitic ferrite and austenite. Mater Sci Technol, 2004, 20（7）: 814 [10] Zhang Z, Wu X C, Zhou Q, et al. Effect of microstructure on the impact toughness of a bainitic steel bloom for large plastic molds. Int J Miner Metall Mater, 2015, 22（8）: 842 [11] [12] Fujita  N,  Ishikawa  N,  Roters  F,  et  al.  Experimental –numerical 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 x/mm (a) Ra=0.545 μm y/mm 3.0 3.5 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 Depth/μm 3.6 3.0 2.0 1.0 0 −1.0 −2.0 −3.1 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 x/mm (c) Ra=1.041 μm y/mm 3.0 3.5 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 Depth/μm 5.0 4.0 3.0 2.0 1.0 0 −1.0 −2.3 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 x/mm (b) Ra=1.763 μm y/mm 3.0 3.5 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 Depth/μm 7 6 4 2 0 −2 −4 (d) 1.16 2.32 3.47 4.63 Depth/μm 6.634 −4.265 x/mm 图 9    三种试样切削 20 min 后表面宏观形貌. （a）回火马氏体；（b）粒状贝氏体；（c）下贝氏体；（d）粒状贝氏体 3D 形貌 Fig.9    Milling surface of three specimens for 20 min at the cutting speed of 145 m·min–1: (a) tempered martensite; (b) grain bainite; (c) low bainite; (d) 3D morphology of grain bainite · 1350 · 工程科学学报，第 42 卷，第 10 期