第11期 黄国忠等：硫酸铝/聚丙烯酰胺联合调质对铜坑矿矿井泥浆脱水性能的影响 ·1417· (a) ,25μm 10m 0 6 25μm 10m9 (c) 25m 10μm 图6泥浆调质前后絮体结构变化图.(a),(a)原泥浆：(b),(b)投加PAM:(c),(c)投Al2(SOa)3和PAM Fig.6 Microtructures of floc before and after slurry conditioning:(a),(a')original slurry;(b),(b')adding PAM;(c),(c')adding Al2(SO4)3 and PAM (2)随着加药时间间隔和搅拌时间的增加， 药剂质量比Al2(SO4)3:PAM为1：3 Al2(SO4)3和PAM联合化学调质时泥浆CST逐渐 (3)通过对泥浆调质前后絮体形态的观察，当 降低，但降低到一定程度时，其CST值却不再变 加入PAM/Al2(SO4)药剂后，产生了很大的絮体， 化：而随着搅拌强度的增加，泥浆CST呈先下降后 这种絮体比较密实，絮状物的边界很清晰，有更多 升高的趋势.优化后加药时间间隔、搅拌时间和搅 水分析出，因而更容易对其进行机械脱水. 拌强度分别选为45s、120s和40rmim-1较适宜. 同时通过正交试验，确定了总药剂投加量和药剂配 参考文献 比对泥浆脱水效果影响的大小顺序依次为总药剂投 [1]Zeng L S,Deng Y J.Reconstruction of drainage and mud 加量>药剂配比，且最佳总药剂投加量为4mgg1, system in Tongkeng mine.Hunan Nonferrous Met,2008,第 11 期 黄国忠等：硫酸铝/聚丙烯酰胺联合调质对铜坑矿矿井泥浆脱水性能的影响 1417 ·· 图 6 泥浆调质前后絮体结构变化图. (a), (a’) 原泥浆；(b), (b’) 投加 PAM；(c), (c’) 投 Al2(SO4)3 和 PAM Fig.6 Microtructures of floc before and after slurry conditioning: (a), (a’) original slurry; (b), (b’) adding PAM; (c), (c’) adding Al2(SO4)3 and PAM (2) 随着加药时间间隔和搅拌时间的增加， Al2 (SO4)3 和 PAM 联合化学调质时泥浆 CST 逐渐 降低，但降低到一定程度时，其 CST 值却不再变 化；而随着搅拌强度的增加，泥浆 CST 呈先下降后 升高的趋势. 优化后加药时间间隔、搅拌时间和搅 拌强度分别选为 45 s、120 s 和 40 r·min–1 较适宜. 同时通过正交试验，确定了总药剂投加量和药剂配 比对泥浆脱水效果影响的大小顺序依次为总药剂投 加 量 > 药剂配比，且最佳总药剂投加量为 4 mg·g –1， 药剂质量比 Al2(SO4)3 ︰ PAM 为 1︰3. (3) 通过对泥浆调质前后絮体形态的观察，当 加入 PAM/Al2(SO4) 药剂后，产生了很大的絮体， 这种絮体比较密实，絮状物的边界很清晰，有更多 水分析出，因而更容易对其进行机械脱水. 参 考 文 献 [1] Zeng L S, Deng Y J. Reconstruction of drainage and mud system in Tongkeng mine. Hunan Nonferrous Met, 2008