进塔气体中溶质A的浓度为 0.05 =0.05263 1-0.05 出塔气体中溶质A的浓度为: Y2=Y1(1-q4)=0.5263×(1-0.95)=0.00263 进塔纯溶剂的摩尔流量为 原操作线 L=65×(1-001)=64.35kmol/h 进塔吸收剂中溶质的浓度为: 0.01 Y, 0.0101 1-0.0 物系的相平衡常数 16.2 n =0.08 P2027 脱吸因数 S=m/L=0.14×3988/7956=07 对全塔作溶质A的物料衡算可求得塔低吸收液中溶质浓度为: 9975 X1=X2+(1-Y2)=0.0101+ 64.35 (0.05263-0.00263)=0.0876 根据(X1,H)和(X2,H2)在本题附图1中画出原操作线 附图1 气相总传质单元数可由下式计算,即 OG 1 s-(1-S)-m2 循环操作 0.052 0.0101 小-012104(1-0.1N00263-0.08xM×0.1241 3.676 (3)吸收液部分循环时的情况 L 根据题意画出如本题附图2所示的流程图 循环吸收液的摩尔流量用L表示,其中纯溶剂的 流量为Lg,对整个系统作溶质的物料衡算可知X1不 变,即X1=0.0876 则Lk=L2(1+x1) 18.39kmol/h 1+0.0876 新鲜吸收液与循环吸收液混合后的浓度X2为进塔气体中溶质 A 的浓度为： 0.05263 1 0.05 0.05 1 = − Y = 出塔气体中溶质 A 的浓度为： Y2 = Y1 (1− A ) = 0.5263(1−0.95) = 0.00263 进塔纯溶剂的摩尔流量为： L = 65 (1− 0.01) = 64.35kmol/ h 进塔吸收剂中溶质的浓度为： 0.0101 1 0.01 0.01 1 = − Y = 物系的相平衡常数： 0.08 202.7 16.2 = = = P E m 脱吸因数 S = mV / L = 0.1439.88/ 7.956 = 0.7 对全塔作溶质 A 的物料衡算可求得塔低吸收液中溶质浓度为： (0.05263 0.00263) 0.0876 64.35 99.75 1 = 2 + (Y1 −Y2 ) = 0.0101+ − = L V X X 根据( , ) X1 Y1 和( , ) X2 Y2 在本题附图 1 中画出原操作线。 附图 1 气相总传质单元数可由下式计算，即： 3.676 0.124] 0.00263 0.08 0.0101 0.05263 0.08 0.0101 ln[(1 0.124) 1 0.124 1 ln[(1 ) ] 1 1 2 2 1 2 = + −  −  − − = + − − − − = S Y mX Y mX S S NOG （3）吸收液部分循环时的情况 X2L 根据题意画出如本题附图 2 所示的流程图。 VY2 循环吸收液的摩尔流量用 LR  表示，其中纯溶剂的 流量为 LR ，对整个系统作溶质的物料衡算可知 X1 不 变，即 X1 = 0.0876 则 (1 ) LR = LR + X1  LR LR 18.39kmol/ h 1 0.0876 20 = + = 新鲜吸收液与循环吸收液混合后的浓度 X2  为： VY1 原操作线 循环操作 线