1:6 12 Symbol Scope: 11 至1.15一1.38kH/m2,℃ 1.2 9.D.440.65kw/m乙℃ 10 0.8 9 8 0.4 Symbol water 0 flow 12.414.5L/m2s 9 8.38.6L/m2s 兰 7 0 5.0L/m2s 61 2 。2.0L/ms 10 6 8101214 12 Air flow/m3.h-1 w九：m-2.s-1 图4传热系数与水流密度和气流量的关系 图5传热系数等值线 Fig.4 Dependencc of heat transfer coefficient Fig.5 Equal lines of heat transfer on the water flux and air flow coefficient (2)具有很大喷射能量的气流和喷嘴中的水流完全混合，致使雾滴能以较高的速度冲击 热坯表面，与此同时还能消除当坯表面温度处于膜态沸腾区时所形成的雾滴之下的蒸气薄膜， 而这层蒸气薄膜导热能力低，对传热不利。此外，具有高速度的小雾滴在冲击热坯表面时， 能使自身破碎成几个更小的微谪，这也是导致接触面积增大的原因。 (3)当气流从喷嘴口喷射出后，本身也能使铸坯变冷，因此它也是冷却剂。 本实验测定的传热系数与各测定者的比较表示在图6中，图中粗实线为本实验测定的结 果，具有较大的数值。各测定者之间的差别是由于喷嘴类型，实验条件等不同所致。 如Brimacombe给出的气-水雾化喷嘴的传热系数与水流密度的关系式为： 4.0r 3.0 2.0l .0 0 600 700 800 900 10D0 T/℃ 图6传热系数与表面温度的关系（各研究的报导数据） Fig.6 Dependence of heat transfer coefficients on surface temperatures (the data from references) 40叮二 , 协任 \工卜了。 子 护 , 产产夕 户 / 一 / / / . 产 丫 r / / 了 《 加曰 / . ,任. 魂宝召\ 2。 s 份 《 口. , 、 味尺_ \ 、 、 、 、 、 { 仗 卜 一 人 . . . . . 、 、 、 、 \ 卜 ]产 Ai r f l o 脚m/ 3 . h 一 1 图 4 传热 系数与水流密 度和气流量 的关系 F i g . 4 D e P e n d e n e e o f h e a t t r a n s f e r e o e f f i e i e n t o n t h e w a r e r f l u x a n d a i r f l o w 6 8 门0 1 2 14 刀亨L , m 一 2 一 s 一 1 图 6 传热 系数等值 线 F 19 . 5 E q u a l 1 1众 e s o f h e a t t r a n s f e r e o e r f i e i e n t ( 2) 具有很大 喷射 能量的气流和 喷嘴中的水流完全混合 , 致使雾滴 能以较高的速度冲击 热坯表面 , 与此同 时还能消除当坯 表面温度处于 膜态沸腾区时 所形成的 雾滴之下 的蒸气薄膜 , 而 这层蒸气薄膜导 热 能力低 , 对传热不利 。 此外 , 具有高速度的小雾滴在冲击热 坯 表面时 , 能使 自身破碎成几个更小的微滴 , 这也是导致接触面积增大的原因 。 ( 3) 当气流从喷嘴口喷射 出后 , 本身也 能使铸坯变冷 , 因此 它也是冷却剂 。 本实验测定 的传热系数与各 测定 者的比较表示在图 6 中 , 图中粗实线为本实验测定 的结 果 , 具有较大的 数值 。 各测定者之 间的差别是 由于喷嘴 类 型 , 实 验 条 件 等 不 同 所 致 。 如 B r i m a c o m be 给出的气 一 水雾 化喷嘴的传 热系 数与 水流密度的关系式为 : 人飞 帷热 沁泛 , 匆 k 衰毅诀 卜 隆 . . . . 又尧 渔子试 泛劝从气二乙 ~二二二告目生目 应. 目甲二. .竺日局生曰 三石二一导了 l { 一一~ 下于卿~ 一气 ǎ ù 。次 . 甲一u . à盆呈\ T / , C 图 6 传热系数 与表面温度的关 系 (各研究 的报导数据) F i g . 6 D e P e n d e n e e o f h e a t t r a n s 厂e r e o e f f i e i e n t s o n s u r f a e e r 亡 m P e r a t u r e s ( t h e d a t a f r o m r e f e r e n e e s )