Vol.27 No.5 刘现翠等：宝钢230酸洗机组中拉矫机和平整机的延伸率分配 611 表43.24mm厚钢板酸洗前后钢板中部力学性能数据 Table 4 Mechanical properties at the middle of the steel plate of 3.24 mm in thickness 拉矫机/平整机 0,/MPa a,/MPa 6,/% a,/a. 延伸率% 酸洗前酸洗后 酸洗前 酸洗后 酸洗前 酸洗后 酸洗前 酸洗后 0.6/0.6 255 265 340 360 46.5 43.5 0.75 0.74 0.8/0.4 260 275 350 375 46.5 43.5 0.74 0.73 1.0/0.2 265 275 340 375 46.5 43.5 0.78 0.73 1.2/0.2 255 280 340 370 45.5 43.5 0.75 0.76 由表4可知，钢板在总延伸率基本保持不变 的实际延伸率比设定延伸率略大，对拉矫机而 的情况下，拉矫机和平整机间不同延伸率分配都 言，其延伸率的设定值越大引起的延伸率损失也 使钢板性能有所改善.在文献3]中指出，平整后 越明显（如图3），所以拉矫机的延伸率的设定只要 钢板各个方向的屈服强度¤，明显减小，抗拉强度 满足破鳞的需要，就可以将剩余延伸率分配给平 都有不同程度的增加，导致各个方向的屈强比 整机. ,/,值都有所减少，有利于提高板带的深冲性能： 0.80 另一方面，平整有利于均匀板带的性能，无论是 横向、纵向和45°方向性能差异都减小. 80.60 综合以上实验和理论可以得知，在改善钢板 ◆一设定值 一★一损失量 的力学性能方面，酸洗机组中的平整机起到了至 一■一实际值 一线性（增加量） 关重要的作用， 0.20 3工作模式和延伸率制度的影响 2.02.53.03.54.04.55.05.56.06.5 2030新酸洗机组为连续作业，拉矫机和平整 厚度/mm 图2平整机的延伸率变化与带钢厚度的关系 机对钢板的作用方式不同，对延伸率的设定带来 Fig.2 Change in elongation with the thickness of steel plates for a 了影响.延伸率的错误设定影响着钢板的板形和 skin pass mill 性能，针对不同钢种、宽度和厚度的钢板应该有 0.80m 不同的延伸率设定值， 0.60 在机组的运行过程中，设备的设定延伸率和 0.40 钢板获得的实际延伸率有着很大的不同，为了获 得钢板的实际延伸率，分别在钢板过拉矫机和平 整机的前后进行点对点的厚度测量，然后通过数 01 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 据分析实际延伸率， 设定延伸率% 从图1和图2可以看出：拉矫机的实际延伸 图3拉矫机的设定延伸率与实测延伸率的关系 率小于设定延伸率，表明拉矫机存在延伸率损 Fig.3 Relation between the set elongation and the actual ones of a 失，并且随厚度的增大损失量逐渐变小：平整机 tension leveler 0.70f 4拉矫机机械破鳞问题 0.50 0.30 设定值 一★一损失量 用拉矫机进行机械破鳞处理时，若对带钢施 微 实际值 线性（损失量） 加一定的延伸率，则对以后的酸洗效果有很大的 0.10 影响.因为带钢酸洗速度的快慢直接取决于带钢 0.10L 表面氧化铁皮的破碎程度，而一般随延伸率的增 1.61.72.02.12.22.52.62.82.93.03.24.04.3 大，带钢表面的氧化铁皮破碎程度会增加，因此 厚度/mm 图1拉矫机的延伸率变化与带钢厚度的关系 破鳞效果也就越好，除鳞速度也越高，但这一趋 Fig.1 Change in elongation with the thickness of steel plates for a 势却不是绝对的，尽管对饱和点的位置有不同的 tension leveler 看法，但形成共识的却是酸洗速度将随着延伸率￾￾￾￾￾￾￾ ￾ ￾ 刘 现 翠等 ￾ 宝 钢 ￾￾￾酸洗 机 组 中拉矫机 和 平 整 机 的延 伸 率分 配 表 ￾ ￾￾ ￾￾ 厚 钢板酸洗前后钢 板 中部 力学性 能数据 ￾￾￾￾ ￾ ￾既￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾川￾ ￾￾￾卜￾ ￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾卜￾ ￾￾￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾ ￾ ￾￾￾￾ ￾￾ ￾￾￾￾￾ ￾￾￾ 拉矫机￾平整机 延 伸率￾ 氏 ￾￾￾￾ 巩 ￾￾￾￾ 占，￾￾ 仄 ￾饥 酸洗 前 酸洗 后 酸洗 前 酸 洗后 酸洗 前 酸洗 后 酸 洗前 酸洗 后 ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ 甘￾︺︸‘、﹄︸ ￾￾‘￾￾曰了工 ￾峥通 ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ ￾￾￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾￾ ￾ ￾ 由表 ￾可 知 ， 钢 板 在 总延 伸 率基 本 保 持不变 的情况 下 ， 拉矫 机和 平 整 机 间不 同延 伸 率分 配 都 使钢 板 性 能有所 改 善 ￾ 在 文 献 ￾￾中指 出 ， 平 整 后 钢 板 各 个方 向的屈 服 强 度 氏 明显 减 小 ， 抗 拉 强 度 氏 都 有不 同程 度 的增 加 ， 导致 各 个 方 向的屈 强 比 时氏 值都 有所 减 少 ， 有 利 于 提 高板 带 的深 冲 性 能 ￾ 另 一 方 面 ， 平 整 有 利 于 均 匀 板 带 的性 能 ， 无 论 是 横 向 、 纵 向和 ￾￾ 方 向性 能 差 异 都 减 小 ￾ 综 合 以上 实验 和 理 论 可 以得 知 ， 在 改 善钢 板 的力 学性 能方 面 ， 酸洗机 组 中 的平 整 机起 到 了至 关 重 要 的作用 ￾ 的 实 际 延 伸 率 比 设 定 延 伸 率 略 大 ￾ 对 拉 矫 机 而 言 ， 其 延 伸 率 的设 定值越 大 引起 的延 伸 率损 失 也 越 明显￾如 图 ￾ ， 所 以拉矫机 的延伸 率 的设 定 只 要 满 足 破鳞 的需 要 ， 就 可 以将 剩 余 延伸 率分配给 平 整 机 ￾ ￾ 工 作 模 式 和 延 伸 率制 度 的影 响 ￾￾￾新 酸 洗 机 组 为连 续 作业 ， 拉 矫机 和 平 整 机对钢 板 的作 用 方 式 不 同 ， 对 延伸 率 的设 定 带 来 了影 响 ￾ 延 伸 率 的错 误 设 定 影 响着 钢 板 的板 形 和 性 能 ， 针 对 不 同钢 种 、 宽度 和 厚度 的钢 板 应 该 有 不 同 的延 伸 率 设 定值 ￾ 在机组 的运 行过程 中 ， 设 备 的设 定延 伸 率和 钢 板 获得 的实 际延 伸 率有着 很 大 的不 同 ￾ 为 了获 得钢 板 的实 际延 伸 率 ， 分 别 在 钢 板 过 拉矫机 和 平 整 机 的前 后 进 行 点对 点 的厚度 测 量 ， 然 后 通 过 数 据 分 析 实 际延 伸 率 ￾ 从 图 ￾和 图 ￾可 以看 出 ￾ 拉 矫机 的实 际延 伸 率 小 于 设 定 延 伸 率 ， 表 明拉 矫 机 存 在 延 伸 率 损 失 ， 并且 随厚 度 的增 大 损 失量 逐 渐 变 小 ￾ 平 整 机 ￾ ￾ ￾￾尸￾￾￾￾一一￾￾￾￾一一一一￾ 人 一厂寸一一产 一，卜￾ 设定值 ￾，卜￾ 损失量 一门卜一 实际值 — 线性￾增加量￾ 一 ￾ ‘ 」一一七￾￾￾口口￾￾￾咭 七才了丫下 ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ 厚度￾￾￾￾ 图 ￾ 平 整 机 的延 伸 率变化 与 带钢 厚度 的关系 ￾￾ ￾ ￾￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾卜￾￾￾ 比￾￾￾ ￾￾￾ ￾￾￾￾日 ￾￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾ ￾肠￾ ￾￾￾￾ ￾￾￾ 几 ￾ 了尸 哥母钵芝﹃邪微 ￾￾ ￾石￾ ￾ ￾ ￾￾ 设 定 延 伸 率￾ 图 ￾ 拉矫机 的设 定延 伸 率与实 测 延伸 率的 关系 ￾￾ ￾￾ ￾￾￾ ￾ ￾￾￾ ￾￾￾ ￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾ ￾群￾￾￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾令一 设定值 一奋， 损失量 州￾￾ 实际值 — 线性 ￾损失量￾ ￾︸ ￾内 ￾ 瓣母芝喇 刁 ￾ ￾￾‘一‘￾￾￾￾￾一一司‘一￾￾占一一一山一一￾司‘￾ ￾日 ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ￾￾ ￾石 ￾名 ￾￾ ￾ ￾ ￾ ￾ ， ￾ ￾ ， ￾ ￾￾ 厚度￾￾￾ 图 ￾ 拉 矫机 的延伸 率 变化 与带钢 厚度 的关 系 ￾￾￾ ￾ ￾￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾￾￾朗￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾￾￾如 ￾￾￾ ￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾￾ ￾￾ ￾ ￾￾￾ ，￾￾￾ ￾四￾￾￾￾ ￾ 拉 矫 机 机 械 破鳞 问题 用 拉 矫 机进 行 机 械破 鳞 处 理 时 ， 若对 带 钢 施 加 一 定 的延 伸 率 ， 则对 以后 的酸 洗 效 果有 很 大 的 影 响 ￾ 因为 带钢 酸 洗 速 度 的快 慢 直 接 取 决 于 带钢 表 面氧 化 铁 皮 的破 碎 程 度 ， 而 一般 随延 伸 率 的增 大 ， 带钢 表 面 的氧 化 铁 皮 破 碎 程 度 会 增 加 ， 因 此 破 鳞 效 果 也 就 越 好 ， 除鳞 速 度 也 越 高 ￾ 但 这 一趋 势 却 不 是绝 对 的 ， 尽 管对 饱 和 点 的位 置 有 不 同 的 看 法 ， 但 形 成 共 识 的却 是 酸 洗速 度 将 随着延 伸 率