19350 20KU 5U 193472eKU 图6-1 图6-2 图6含氢铁铬铝合金，经200°C脱氢40分后的拉伸断口 若将含氢的铁铬铝合金在200°C脱氢240分钟 以后，合金中氢含量明显下降，在拉伸时变形过程 也延长，如图5一2所示，仅在试样被拉断的一瞬 间，才接受到较大的声发射，对比图5一1可以看 出，对同一合金由于微量氢的消失，可显示不同的 形变断裂机制。 图5一3为坛大变形率近一倍时（变形率=2毫 米/分)，含氢铁铬铝合金（经200°C脱氢40分） 在拉伸过程中的情景，此时裂纹传播速度加快，因 而声发射幅度也增大。 断口分析表明，相应于图5一1及图5一3状态的 9经乙e 合金，断口为准解理脆性破坏，如图6所示，与主 图7含氢铁铬铝合金，经200C脱 断口呈一角度的二次裂纹的大量出现，也是含氢铁 氢240分钟后的拉伸断口 铬铝合金脆断的一个特徽。图7给出相应于图5一2 状杰合金的断裂图象，由于消除了氢脆，合金塑性得到大幅度提高，因而断口为典型的韧 窝型。 3,冷拔状态下的铁铬铝合金在酸性介质中的开裂 将中8毫米的合金冷拔获得不同粗细的合金丝，然后切取长300毫米左右的试样，试验 时将合金丝用夹具固定在金属支架上，试样的一端浸入酸溶液中约40毫米长，另一端与声 发射探头相联接，在致氢环境下，观察合金在室温下的动态。 图8给出冷拔态合金丝，在侵入酸溶液中前12分钟时间间隔内记录下的声发射。随着合 金在冷拔时所承受的压缩量进一步增大，，声发射信号增强，不仅声发射计数增大，而且突 79图 一 图 一 图 含氢铁铬铝合金 ， 经 脱氢 分后的拉伸断 口 若将含氢的铁铬铝合金在 脱氢 分钟 图 含氢铁铬铝合金 ， 经 脱 氢 分钟后 的拉伸断口 状态合金的断裂图象 ， 窝型 。 以后 ， 合金中氢含量 明显下 降 ， 在拉 伸时变形过程 也延长 ， 如图 一 所 示 ， 仅在试样被拉断的 一 瞬 间 ， 才接受到较大的声发射 ， 对 比 图 一 可 以 看 出 ， 对 同一合金 由于微量氢的消失 ， 可显 示 不 同的 形变断裂机制 。 图 一 为坛大变形 率近一 倍时 变形率 二 毫 米 分 ， 含氢 铁铬铝 合金 经 。 。 脱氢 分 在拉伸过程 中的情景 ， 此时裂纹传播速 度加快 ， 因 而声发射幅度也增大 。 断 口 分析表 明 相应 于 图 一 及 图 一 状态 的 合金 ， 断 口 为准解理 脆性破坏 ， 如图 所 示 ， 与主 断 口 呈一 角度 的二次裂 纹的大量 出现 ， 也是含组铁 铬铝合金脆断的一个特徽 。 图 给 出相应 于 图 一 由于 消除了氢脆 ， 合金塑性得到大幅度提高 ， 因而断 口 为典型 的韧 冷拔状态下 的铁铬铝合金在酸性介质中的开裂 将 中 毫米的合金冷拔获 得不 同粗细的合金丝 ， 然后 切取长 毫米左右的试样 ， 试脸 时将合金丝 用夹具 固定在金属支架上 ， 试样的一端浸 入酸溶液中约 毫米长 ， 另一 端与声 发射探头相联接 ， 在致氢环境下 ， 观察合金在 室温下 的动态 。 图 给出冷拔态 合金丝 ， 在侵入酸溶液 中前 分钟时 间 间隔 内记 录下 的声发射 。 随 着合 金在冷拔时所承受 的压缩 量进一 步增大 ， 声发射信号增强 ， 不仅声发射计数增大 ， 而且突