式中,V、V分别为纵、横波传播速度;E、G分别为土体弹性模量和剪切模量;4为 泊松比;p为土体密度 由上式可知,影响夯实能在土中传播的主要因素有土体弹性模量、剪切模量、泊松比和 密度,根据钱家欢弹性模型,有 4G1 fn 2Vm(1-) (式3) 4=n2,/( 4G1 (式4) 式中,n、f分别为无阻尼和有阻尼时的固有频率:为落锤底面半径:m1为落锤 质量:A为振幅;V2为落锤击中土体后的土体速度 根据上式可知,当采用高速液压夯实机补强路基时,夯实机每一次的夯击能大小主要和 落锤半径、落锤重量、土体密度等因素有关,而在对同一处土体进行连续夯击时,土体的密 度又在不断变化,当土体达到足够的密实度后,夯实机产生的波在土体中的传播速度将会很 小,此时夯实效果较差:由于横波的产生,将会使得土体在橫向产生上下波动,这不利于土 体密实,尤其在夯点周围的表面土体会产生浮土现象,因此,如何控制各夯点间距,保证路 基土在整个平面内的密实度的基础上,最大限度减少夯实机对土体的横向扰动,将是实际工 程中面临的又一难题。 根据上述分析,采用高速液压夯实机补强黄土路基时,夯击档位、夯击次数和夯点间距 对夯实效果将会产生重大影响 高速液压夯实机补强夯实黄土路基现场试验研究 本文依托G309线板桥乡至小园子(甘宁界)二级路改建工程,在台背回填进行高速液 压夯实机补强夯实黄土路基现场试验,研究不同夯击档位、夯击次数和夯点间距对夯实效果 的影响。现场试验采用HC42高速液压夯实机,该夯实机为双作用液压锤,与装载机配套使 用,采用电脑控制、液压加力,冲击强度多级调控,共分3个档位,主要性能参数汇总如表1 表1HC42高速液压夯实机主要技术参 额定冲锤体夯板工作 夯击频率(次/min1) 锤体行程(m) 击能量质量直径质量压力 (KJ (t) (MPa) Ⅰ档Ⅱ档Ⅲ档档档Ⅲ档 42 0 0.20.6 l.2 (一)夯击档位对夯实效果影响 为研究不同档位对补强夯实效果的影响,控制夯点边距间隔为50cm,采用梅花状夯点 (c)1994-2019ChinaAcademicJournalElectronicpUblishingHouse.Allrightsreservedhttp://www.cnki.net式中， Vp 、Vz 分别为纵、横波传播速度；E、G分别为土体弹性模量和剪切模量；  为 泊松比；  为土体密度。 由上式可知，影响夯实能在土中传播的主要因素有土体弹性模量、剪切模量、泊松比和 密度，根据钱家欢弹性模型[11]，有 0 1 1 4 2 (1 ) n d Gr f f   m    （式3） 1 12 0 (1 ) 4 m A v Gr    （式4） 式中， n f 、 d f 分别为无阻尼和有阻尼时的固有频率； 0 r 为落锤底面半径； m1 为落锤 质量；A为振幅； 12 v 为落锤击中土体后的土体速度。 根据上式可知，当采用高速液压夯实机补强路基时，夯实机每一次的夯击能大小主要和 落锤半径、落锤重量、土体密度等因素有关，而在对同一处土体进行连续夯击时，土体的密 度又在不断变化，当土体达到足够的密实度后，夯实机产生的波在土体中的传播速度将会很 小，此时夯实效果较差；由于横波的产生，将会使得土体在横向产生上下波动，这不利于土 体密实，尤其在夯点周围的表面土体会产生浮土现象，因此，如何控制各夯点间距，保证路 基土在整个平面内的密实度的基础上，最大限度减少夯实机对土体的横向扰动，将是实际工 程中面临的又一难题。 根据上述分析，采用高速液压夯实机补强黄土路基时，夯击档位、夯击次数和夯点间距 对夯实效果将会产生重大影响。 三、高速液压夯实机补强夯实黄土路基现场试验研究 本文依托G309线板桥乡至小园子（甘宁界）二级路改建工程，在台背回填进行高速液 压夯实机补强夯实黄土路基现场试验，研究不同夯击档位、夯击次数和夯点间距对夯实效果 的影响。现场试验采用HC42高速液压夯实机，该夯实机为双作用液压锤，与装载机配套使 用，采用电脑控制、液压加力，冲击强度多级调控，共分3个档位，主要性能参数汇总如表1 所示： 表 1 HC42 高速液压夯实机主要技术参数 额定冲 击能量 （KJ） 锤体 质量 （t） 夯板 直径 （m） 工作 质量 （t） 工作 压力 （MPa） 夯击频率（次/min-1） 锤体行程（m） Ⅰ档 Ⅱ档 Ⅲ档 Ⅰ档 Ⅱ档 Ⅲ档 42 3.5 1.0 6.9 25 60 20 10 0.2 0.6 1.2 （一）夯击档位对夯实效果影响 为研究不同档位对补强夯实效果的影响，控制夯点边距间隔为50cm，采用梅花状夯点