·320· 北京科技大学学报 2002年第3期 250 1150 200 850℃ 1100 0 150 950℃o 0 1050℃→ 100 1050 11509x 50 1000 1250℃ 14284256708498 0 10 0.1 0.2 0.30.4 h/mm 图4钢板侧面厚度方向上的温度分布 图2材料的应力一应变关系 Fig.4 Armor plate's distribution of temperature along Fig.2 Relation of stress and strain of material way of ply 的表面温度，其轧制力计算误差是不可避免的 1314℃ 通过对各种工况、不同温度分布以及不同 的力能参数条件下有限元模拟，获得30组数据， 将其代入公式（⑦），计算得到轧件变形阻力，再由 公式(4)多元曲线拟合的方法，确定P,B,B,B. 由此有限元仿真所得的总轧制力的计算模型： P。=B-[556.45-2.72-0.d14.ea127] V反UH-xo7202s2.9810aW） 482℃ 由于在有限元仿真计算过程中没有考虑工 图3热像仪实测钢板温度场 作辊的弹性变形、轧件钢种及宽展等因素，所以 Fig.3 Measured substantive temperature of armor 上式存在误差，精度只能达到87%左右，因此必 plate by thermal meter 须通过实测数据再做修正. (a)均匀温度 (b)图4温度 图5不同温度分布时轧件沿垂方向应力分布 Fig.5 Armor plate's distribution of stress along way of ply at equality's distribution of temperature (a)均匀温度 (b)图4温度 图6不同温度分布时轧件接触表面压应力分布 Fig.6 Distribution of press's stress on armor plate's surface at equality's distribution of temperature