的析出，而是由于得到不同组织的结果（比较照片2、3、4、5、6即可看出）.。∴. 既然在800°900℃AIN在此钢的奥氏体中是过饱 :×101 和的，那末为什么在800℃和900℃轧制不能诱发A1N 60 析出呢？这可用AN析出的动力学来解釋（见图7)〔8)。 50 停 由图7可见，AIN由奥氏体及铁素体中析出都各有.一个 析出量最多的温度，，即析出速度最快的温度影从AIN.:. % 冷却等 温停 由奥氏体中析出的动力学来看，在1050℃附近轧制最有 10 利于促进A1N析出，但在此温度下A1N在该钢中并未 0 400600800..10001200 达到其饱和度，所以不能产生形变诱起析出，而在800° 温度(C) ~900.℃轧制时，过饱和度大，在热力学上有利于析出， 图7低碳钢中的AIN固溶、析出 但由于温度低，原子活动能力小，在动力学上又不利。 行为.(0.06%A1,0.026%N)(8) 这样一来，就没有察觉到形变诱起析出。显然，这就是 控轧工艺参数的改变对A1N析出及形变时效效应并不产生可察觉的影响的原因。冷却速度 之所以不影响形变时效效应，是因为冷却速度从1.4℃/秒减小到0.46℃/秒，对A1N从铁素 体中析出来说，是不够慢的。根据文献〔9)，需要将西溶氮减少到0.0014%以下，才能消除 氮所引起的时效倾向，，需要以0.0017~0.0022℃/秒的速度从800℃缓慢冷却才能使更多的 A1N析出，使钢具有很小的形变时效倾向。这在流水线上生产热轧钢板时是很难做到的。 太钢热轧20g钢板的形变时效敏感性(C)不随钢中的酸溶A1量增加（从0.02%增加到0.05%） 而减小〔15)，表明轧制及冷却时并未发生A1N的明显析出，并未起到更多地固定氨的作用。 这也证明在热轧流水线上生产20g钢板时并不能发生A1N的析出。 8.形变时效对FATT、'ITT、,性状态ax及常温ax的影响 实验室纵轧20g钢板(11号工艺)的U型缺口冲击试样在不同温度下的系列冲击试验的 结果如图8所示。可见，对纵轧20g钢板，形变 时效使FATT从-34℃提高到20℃，提高 FATT=-34C 7 ITT=-38C 54℃，使ITT从-38℃提高到30℃，提高68℃： 使100%韧性断口时的ax值从6.4降低到4.4公 100 变 斤·米/厘米2，降低2.0公斤·米/厘米2，使常 时效 温ax值从6.2降低到3.4公斤·米/厘米2，降低 7△TT=68C,的座双 么FATT=54℃/ 0 区0￥ 60 2.8公斤·米/厘米2。显然，形变时效从以下两 3.5 --50 个方面降低ax值：①提高FATT,起脆性 40 器 7FATT=20℃ 断口的出现或增多，②减小塑性功及撕裂功. ◆ 1TTx30℃ 120 使韧性断裂吸收的冲击能减小。 4.实验室纵轧20g钢板形变时效前后的 55 -40-20020 4060 FATT及ITT与d的关系 试坠数度(L) 实验室控制轧制20g钢板的显微组织如 图8·买验宝纵轧20g钢板在形变时效 片6~10所示。实验室纵轧20g(0.14%C)钢 前后在不同试验温度下的冲击 板形变时效前后的FATT与±的关系如图9 制性(1200℃奥氏体化，880℃ 整轧，空冷) 〔10)所示。可见，不管奥氏体化温度、道次压： 下率、终轧温度及轧后冷却速度如何，各代表点都落在关系线上或附近，·相关系数=一 0.93,这表明ATT与d的相关性很好，并不依獭于轧制条件。F在TT与d的关系可用 24的析出 ， 魂是由予得到不 同组织 的结果 比较照片 、 、 、 一 、 林郎可看出 既然在台 百 份 ℃ 在此钢 的奥 氏体中是 过饱 和 的 ， 那末为什 么在 ℃和 ℃ 轧制不 能诱发 析出呢 这可 用 玉 析出的 动力学来解释 见 图 〔 〕 。 由图 可 见 ， 由奥氏体及铁素体中析出都 各有一个 析出盆 最多的温度 ， 即析出速度最快 的温度， 从 由奥氏体中析出的动力学来看 ， 在 ℃附近轧制最有 利于促进 析出 ， ‘ 但在此 温度下 在该 钢中并未 达到其饱 和度 ， 所 以不 能产生形变诱起析出， 而在 。 钾 允 轧制 时 ， 过饱和度大 ， 在热力学 上有利 于析出 ， 但 由于温 度低 ， 原子 活动 能力小 ， 在 动力学正又不 利 。 这样一来 ， 就 没有 察觉到形 变诱起析 出 。 显然 ， 这就 是 ， 卜 露械广 · ，‘自勺马舀 甘八比甘内 之一欲阅︾ 温度 ” 图 低 碳钢中 的 周 溶 、 析 出 行为 氏 ， 二的 控轧工 艺参数的 改变对 析出及 形变时效效应 并不产生可察觉的影响的原 因 。 冷却速度 之所 以 不 影响形变时效效应、 是因为 冷却速度从 · ℃ 秒减小到 ‘ ℃ 秒 ， 对 从铁素 体中析出来 说 ， 是 不 够 慢的 。 、 根据文 献 〔的 ， 需要 将固 溶氮减少到 以下 ， 才能消除 氮所引起 的 时效 倾向 ， ， 需架以。 一 ℃ 秒 的速 度从 。 七缓慢 冷却才熊使更多的 析 出 ， 使钢 具有很小的形 变时效倾 向 。 这在 流水线 上生 产热轧钢 板时是很难做到的 。 太钢热轧 她钢 板的形变时效 敏感性 不 随钢中’ 酸溶 量增 加 从。 黝增加到 而减小〔 〕 ， 表明轧制 及冷却时并未发生 的 明显析出 ， 并未起到更多地固定氮的作用 。 这也证 明在热轧 流水线 上生产 钢 板时并不 能发生 的析出 。 形 变时效对 、 ‘ 、 ， 栩性状 态 ‘ 及 常沮 ‘ 的形晌 实验室 纵轧 钢板 号工 艺 的 型缺 一 口 冲击试 样在不 同温度下的系 列 冲击试验的 吃戈“已日叻。 结果如图 所示 。 可 见 ， 对纵轧 习 钢板 ， ‘ 形变 时效使 从 一 ℃ 提高到 ℃ ， 提高 ℃， 使 从 一 ℃提高到 ℃ ， 提高 ℃ 使 韧性断 口 时 的 ‘ 值 从 降低 到 公 斤 米 厘 米 “ ， 降低 。 公斤 · 米 厘 米 ， 使常 温 ‘ 值 从 降低 到 公斤 米 厘 米 忿， 降低 公斤 。 米 厘米 名。 显然 ， 形 变时效 从 以 下 两 个方 面 降低。 值 也提高 ， 弓随脆性 断 口 的出现或增 多， ②减小塑性功 及撕 裂功 使 韧性断 裂吸 收 的 冲击能减 小 。 实 脸室纵轧 钢板形 变时效前后 的 二 、 ， ， ， 、 ， ， 月 弓二 ， 及 与 一 工 的关 系 实验室控 制轧 制 钢 板的 显微组 织 如照 片 所示 。 实 验室 纵轧 钢 板 形 变 时效 前后 的 与。 一圣的关系如 图 〔 〕所 示 。 可 见 ， 不 管奥氏体化温度 、 道次压 。 一 ℃ 二 一 口 了瓜矛 王二 式脸撇度 ” 图尽 头 检 盆 纵轧 钢板在形变时效 前后在不 同 试脸 温 度 下的冲击 初 性 ℃ 奥 氏体化 ， ℃ 络 轧 ， 空冷 下率 、 终轧 温度及 轧后 冷却速度如何 ， 各代表点都 落在关系 线 上或附近 ， 相关系数 二 ， 这 妇小 ’ 与 传的 相关性很好 ， 并木依赖于轧制 条件 。 再 与 一蚤的关系可 用 喀