伤。然而这种山于周阿应力所造成的需变杂件的玻芳损伤断口上很我到有疲罗条纹的痕 迹，见图10、11。G11132台金表现为穿品和沿晶混合断口的特征，纯精变和纯疲岁断口没 有明显区别。这可能是由于在周期持久试验机上所作疲劳试验的频率很低(f=0.017Hz), 以致整个过程中仍然是蠕变起主要作用的结果。对低蠕变塑性的GH33A合金的断口则表现 为典型的低塑性沿晶断裂，但疲劳条件下的断口表现为具有一一定塑性的穿晶和沿晶混合断 裂。 (a)△t=c 200× (b)△t=0 200× 图10GH132合金在650℃46kg/mm2条件下的周期持久断口 (a)△t=“en 100× (b)△t=0 100× 图11GH33A合金在750℃50kg/mm2条件下的周期持久断口 4.动态蠕变 动态蠕变是采用固定平均应力然后叠加上不同颍率(0.1Hz,10Hz)和不同振幅（士△σ） 的交变应力对GH132和GH33A两种合金测得的蠕变曲线与同一台试验机上所测得同一材料 的静态蠕变曲线并列于图12、13。能够看出无论是那个合金在平均应力上再叠加上一个交变 应力后，将不同程度地减少试样的断裂寿命，同时对蠕变断裂延伸率也产生一定的影响。 若以平均应力叠加交变应力为纵座标，断裂寿命为横座标可以看出（见图14），断裂寿 命随交变应力的增大而缩短的明显趋势。这足以说明在平均应力控制的蠕变条件下，交变应 力产生了疲劳与蠕变的交互作用，造成材料的弱化而导致材料的过早断裂。这样的论点可以 从GH132合金的断口观察中得到证实。图15(a)为GH132合金，650℃，43±18kg/mm2, 0.1Hz条件下试样断口的低倍扫描图象。不难看出图中左下方和右下方各有一个交互作用区 (虚线所围的区城)。图15(b)是左下方交互作用区的局部放大，图中可以看到明显的疲劳 30伤 。 然而这种 山于周 期应 力所造 成的 蠕 变 条 介卜均衰劳 损 仿 在断 口 上 很难找 到有疲 劳 条纹的痕 迹 ， 见 图 。 、 。 ‘ 台金表现为穿品和沿 品棍 合断 口 的特公 ， 纯蠕变孔 纯疲 劳断 口 没 有明显 区别 。 这可能是 由于 在周 期持久试 验机 上所 作疲 劳试 验 的颜率很低 。 ， 以 致整个过 程 巾仍然是蠕变起主要 作用 的结果 。 对低 蠕变塑 性的 合金的断 口 则表现 为典型 的低塑 性沿 品断裂 ， 但疲劳条件下 的断 口 表现为具有一淀塑 性的 穿 晶 和 沿 晶 混 合断 裂 。 ， △ 图 △ 合 金在 。 ℃ 条件下的周期持久断 口 △ 二， △ 图 合金在 ℃ “ 条件下 的周期持久断 口 动态蛆变 动态蠕变是采用 固定平均应 力然后叠加 上不 同频率 ， 和 不 同振幅 士 △ 的 交变应 力对 和 两种 合金测得的蠕变 曲线 与同一 台试 验机 上所 测得 同一材 料 的 静态蠕变曲线 并列 于图 、 。 能够看 出无论是那个合金 在平均应 力上再叠加 上一个 交变 应 力后 ， 将不 同程度地减少试 样的断裂寿命 ， 同时 对蠕变断 裂 延伸率也 产生一定 的 影响 。 若 以 平均应 力叠加交变应 力为纵座 标 ， 断裂 寿命为横座标 可 以看 出 见 图 ， 断 裂 寿 命随 交变应 力的 增大而缩短 的 明显 趋势 。 这 足 以说 明 在平均应 力控 制 的 蠕变条件下 ， 交 变应 力产生 了疲劳与蠕变的 交互 作用 ， 造成材料的弱 化而导致材料的过早断裂 。 这样的论点可 以 从 合金的断 口 观察 中得 到证 实 。 图 为 合金 ， ℃ ， 土 ， 。 条件下试 样断 口 的低 倍扫描图象 。 不难看 出图 中左下方和右下方 各有一个交互 作用 区 虚线所围的 区域 图 是左下方交互作用区的局 部放大 ， 图中可 以看到明显 的疲劳