·354 工程科学学报，第41卷，第3期 5nm- 图4A-Zn-Mg合金型材的透射电镜明场像.(a)晶内：(b)品界：(c)衍射斑点 Fig.4 Bright-field TEM images of the Al-Zn-Mg alloy:(a)intragranular:(b)grain boundary:(c)diffraction spots 长率2.74%相比，纵向试样展现了较好的塑性，这 10 是因为在应力腐蚀过程试样塑性变形不明显，而纵 向试样在360h内未破裂，最后由万能试验机拉断， 10-2 L-S面 未被腐蚀的心部区域为室温力学断裂，故伸长率 较高。 由电化学分析结果可知，腐蚀易沿着L向发 T-S面 104 展.在本实验中的横向试样的承载截面为LS面， 即外加载荷垂直于材料的纵向，由微区取向分析 10-L -1.2 -1.1-1.0-0.9-0.8-0.7-0.6 结果知，应力腐蚀裂纹易在LS面形成，故一旦腐 Escg/mV 蚀裂纹形成，在裂纹尖端产生应力集中，同时由于 图5极化曲线 裂纹缝隙的毛细作用)，使得腐蚀介质不断聚集， Fig.5 Polarization curve 腐蚀裂纹随着应力腐蚀时间的延长而迅速扩展， 表3极化曲线拟合值 导致横向试样的承载截面的有效应力面积减小， Table 3 Fitting results of the polarization curves 然在应力腐蚀过程中外加载荷恒定，经过约315h 试样 Eon/V Ic/(mA.cm-2) 后有效应力面积不足以承受外加载荷时，横向试 TS -0.912 0.219 样失稳断裂.反观纵向试样，外加载荷同横向试样 LS -0.906 0.980 一致，其承载截面(T-S面)上抗腐蚀性能较好，腐 蚀速率慢，使得最小截面的有效应力面积缓慢减 267.91,270.03和268.57MPa,其抗拉强度损失了 小，又因纵向抗拉强度较高，所以经过360h后仍 约27.3%，其伸长率约为4.78%，与横向试样的伸 不至于完全破断.工程科学学报，第 41 卷，第 3 期 图 4 Al--Zn--Mg 合金型材的透射电镜明场像． ( a) 晶内; ( b) 晶界; ( c) 衍射斑点 Fig． 4 Bright-field TEM images of the Al--Zn--Mg alloy: ( a) intragranular; ( b) grain boundary; ( c) diffraction spots 图 5 极化曲线 Fig． 5 Polarization curve 表 3 极化曲线拟合值 Table 3 Fitting results of the polarization curves 试样 Ecorr /V Icorr /( mA·cm － 2 ) T-S － 0. 912 0. 219 L-S － 0. 906 0. 980 267. 91，270. 03 和 268. 57 MPa，其抗拉强度损失了 约 27. 3% ，其伸长率约为 4. 78% ，与横向试样的伸 长率 2. 74% 相比，纵向试样展现了较好的塑性，这 是因为在应力腐蚀过程试样塑性变形不明显，而纵 向试样在 360 h 内未破裂，最后由万能试验机拉断， 未被腐蚀的心部区域为室温力学断裂，故伸长率 较高． 由电化学分析结果可知，腐蚀易沿着 L 向发 展． 在本实验中的横向试样的承载截面为 L-S 面， 即外加载荷垂直于材料的纵向，由微区取向分析 结果知，应力腐蚀裂纹易在 L-S 面形成，故一旦腐 蚀裂纹形成，在裂纹尖端产生应力集中，同时由于 裂纹缝隙的毛细作用［23］，使得腐蚀介质不断聚集， 腐蚀裂纹随着应力腐蚀时间的延长而迅速扩展， 导致横向试样的承载截面的有效应力面积减小， 然在应力腐蚀过程中外加载荷恒定，经过约 315 h 后有效应力面积不足以承受外加载荷时，横向试 样失稳断裂． 反观纵向试样，外加载荷同横向试样 一致，其承载截面( T-S 面) 上抗腐蚀性能较好，腐 蚀速率慢，使得最小截面的有效应力面积缓慢减 小，又因纵向抗拉强度较高，所以经过 360 h 后仍 不至于完全破断． · 453 ·