◆28顶头 1.2 B=12° 导板作用区一 新圆度平均值。一 1,1 导查作用区 1,0 -m日50-40-30-20-10压角带1020304050 60 进口 出口 图3在导盘作用区、导板作用区轧件椭园度分布 ,三、导盘对轧件作用力分析 单导盘穿孔机以主动旋转的导盘取代了固定不动的上导板，而且导盘的园周速度大于轧 件轴向前进速度，因而导盘对轧件作用有一个曳入摩擦力T',而导板给予轧件的则是摩擦阻 力T。将导盘对轧件的合力Pg分解到轧件的 轴向和径向，也可看出，导盘对轧件不仅产生 一个积极的轴向曳入力，而且对轧件将产生一 个较大的径向压缩变形力。轴向曳入力将导致 提高轴向滑移系数，到0.985，减少了实心管 坯的压缩次数，从而减小了拉应力积累。径向 压力将导致金属纵向延伸变形增加，改变坯料 中心的应力状态（图4）。 图4导盘和导板对轧件作用力 由以上三节分析，我们可以得出：在带导 盘穿孔机上穿孔实心园管坯时不易产生孔腔的原因可归纳为以下几点： 1.导盘对管坯径向压缩，减小了导盘方向上横向拉应力，甚至在椭园度很小情况下变 拉应力为压应力。 2.由于导盘的作用，减小了变形区中轧件椭园度，从而也可减小横向拉应力，同时由 于变形渗透性（由管坯表面到管坯中心）增加，减小了管坯横剖面各层的不均匀变形，最终 也导致横向拉应力减小。 3.由于导盘曳入力作用，减小了轴向滑移，这样就减小了顶头前实心管坏的反复压缩 1次数。 四、沿轧件径向的不均匀变形及应力分布 为了验证以上分析的正确性，我们制做了特殊的同心环试样（图5），并将试样轧卡和 沿纵向等距离剖开，其横剖面图如图6所示。 73口几￾山 ‘ 妞￾、八六 ‘￾￾妞们怕自 ￾橱吸挥 导板作用区 二厂 ‘ 捅画度平均值 ‘ 声尸 ￾ 、丫丫 一 声‘、 、，产 尹 导盘作用区 口 ￾出 ￾全二确 ￾一 ￾ 一 ‘ ￾￾ 一 ￾￾ 一 ￾￾ 进口 一 ￾卜活“ 一 ‘” 压如带 ‘“ ￾“ ￾￾ ‘。 图 ￾ 在 导 盘作用 区 、 导 板作 用 区 轧件椭 园度 分 布 三 、 导盘对 轧件作 用 力分 析 单导盘 穿孔 机 以 主 动旋 转的导盘取 代 了固定不 动的 上 导板 ， 而且 导盘 的 园周 速度大 于轧 件轴 向前进速度 ， 因而 导盘 对 轧件 作用 有一 个曳入 摩 擦 力￾‘， 而 导 板 给予 轧件 的 则是摩 擦阻 ’ 力￾，’ 。 将导盘 对 轧件 的 合力 ￾ ‘ 分解到轧件 的 轴 向和径 向 ， 也可 看 出 ， 导盘 对轧件不仅产生 一个积极 的轴 向 曳入 力 ， 而且 对 轧件将 产生一 个较大 的径 向压 缩 变形 力 。 轴 向 曳入 力将 导致 提 高轴 向滑移 系数 ， 到 ￾ ￾ ￾￾￾， 减少了实心管 坯 的压缩次数 ， 从 而减小 了拉应力积 累 。 径 向 压力将导致 金属 纵 向延 伸 变形增 加 ， 改 变坯料 中心 的应力状 态 ￾图 ￾ ￾ 。 由以 上三 节分析 ， 我们 可 以得 出 ￾ 在 带导 图 ￾ 导 盘 和导板对 轧件作 用 力 盘 穿孔机 上穿 孔 实心 园管坯 时不 易产生孔 腔的原 因可 归 纳 为以 下几 点 ￾ ￾ ￾ 导盘 对管 坯径 向压 缩 ， 减小 了导 盘方 向上横 向拉 应 力 ， 甚 至 在椭 园度很 小 情 况下 变 拉应 力为压 应 力 。 ￾ ￾ 由于 导盘 的作用 ， 减小 了变形 区 中轧件椭 园度 ， 从而也可 减小 横向 拉应 力 ， 同时 由 于 变形 渗透 性 ￾由管坯 表面 到管坯 中心 ￾ 增 加 ， 减小 了管坯横剖 面 各层 的不 均匀 变形 ， 最终 也导致横 向拉应 力减小 。 ￾ 次数 。 由于 导盘 曳入 力作用 ， 减 小 了轴 向滑移 ， 这 样 就减小 了顶 头前 实心 管坏 的反 复压缩 四 、 沿 轧 件径 向的 不 均匀变 形 及 应 力分 布 为了验证 以 上 分析 的正 确性 ， 我们 制做 了特 殊 的同心 环试 样 ￾图 ￾ ￾ ， 并将试 样轧卡和 沿纵 向等距 离剖开 ， 其横 剖面 图如 图 ￾所 示