.380 北京科技大学学报 第29卷 增大，Si02的含量减少，Ca0/SiO2比增大；随着钢液 态时夹杂物的成分，为了使生成的夹杂物在低熔点 中0含量的增大，夹杂物中Si02的含量增大，Ca0 区域，即具有良好的变形能力，应严格控制钢液中酸 的含量减小，Ca0/Si02比值减小.(3)图3(c)和 溶铝和溶解氧的含量，(4)当夹杂物中A1203含量 3(d)给出了液相线温度低于1200℃的低熔点区域. 为20%时，与塑性区平衡的酸溶铝[A1]s应小于3× 与0.72%C和0.45%Mn平衡的0.3%的等Si线 10-6,与塑性区平衡的溶解氧应在2.0×10-5~ 上所代表的夹杂物成分就是钢液与夹杂物达到平衡 6.0×10-5之间. SiO. SiO. 0A1.00 0.1.00 T=1873K 1873K (a)A1020g (C0.72% (b)(A1.0-20m [C=0.72% 1s1=0,3% 025 075 Mn0.45% 0.25 0.75 iso-Mn iso-Si 0.509 050 0.50 0.n 0.75/05 0025 0.75 025 1.002 C00 0.25 0.50 0.75 100Mn0 1.00 Cao 0 0.25 050 0.75 1.00MnO (MnO) (MnO) SiO. Sio. 0x1.00 T=1873K [C-0.72% 00 T1 873K 1C10.72%6 (c)A,0,=20。 S1-0.3% (d)c(ALO,=20% MnF0,456 [Sj0.3% 025 075 iso-A1.10- 025 0.75 [Mn=0.45w iso-0.10 20 0.50 (C 0.0 0.50 0.75 0.25 0.75 025 1.00 1.00 025 0.50 0.75 1.00 Mno Cao0 0.25 0.50 0.75 1.00 Mno te(MnO) e(MnO) 图3硅(a).锰(b)、铝(c)、氧(d)在Ca0Mn0SiO2一Al03系中的等值线 Fig-3 Iso-Si (a),iso-Mn (b),iso-Al (c)and iso-0(d)in CaO-MnOSiOz-Al2Os system 3结论 在2.0×10-5~6.0×10-5之间. (3)随着钢液中Si含量的增大，Mn含量的减 (l)通过计算值与实验值的比较得出：用Fact~ 小，夹杂物中SO2含量增大；随着钢液中A1含量的 Sage热力学计算软件计算分析Ca0Si02一Al203- 增大，夹杂物中Ca0含量增大，SiOz的含量减少；随 MnO四元系是可行的，针对实际情况，采用CaO一 着钢液中0含量的增大，夹杂物中Si02含量增大， Si02一Al203一Mn0四元系分析夹杂物的成分，低熔 Ca0含量减小.因此，为严格控制酸溶铝[Al].含 点区域比分别采用Ca0Si02一Al203或Si02一Al203 量，应采用低碱度渣系冶炼，此时钢液中的氧含量 Mn0三元系分析更合理.热力学计算软件Fact- 较高 Sage必将成为如何控制夹杂物性质的另一可靠方 参考文献 法和有力工具，并大量节约研发成本 [1]Yamada Y.Shimau S.Wire rod for higher breaking strength (2)为了得到塑性区的Ca0Si02一Al203Mn0 steel cord.Wire J Int,1986(4):53 四元系夹杂物，不能用A1脱氧或含铝较高的合金脱 [2]Rudnik S.Discontinuities in hot rolled steel caused by non metal- 氧，可以用Si一Mn脱氧；且控制Ca0 SiO2一Alz03一 lic inclusion.ISIJ Int.1966,204(4):374 Mn0四元系夹杂物中Al203为20%，这时LF精炼 [3]Bale C W.Chartrand P.Degterov A,et al.FactSage thermo chemical softw are and databases.Calphad.2002.26(2):189 炉中钢液的酸溶铝[A]。应小于3X10一6，溶解氧应 [4]Fujisawa T,Sakao H.Equilibrium relations between the liquid增大‚SiO2 的含量减少‚CaO／SiO2 比增大；随着钢液 中 O 含量的增大‚夹杂物中 SiO2 的含量增大‚CaO 的含量减小‚CaO／SiO2 比值减小．（3）图3（c）和 3（d）给出了液相线温度低于1200℃的低熔点区域． 与0∙72％ C 和0∙45％ Mn 平衡的0∙3％的等 Si 线 上所代表的夹杂物成分就是钢液与夹杂物达到平衡 态时夹杂物的成分．为了使生成的夹杂物在低熔点 区域‚即具有良好的变形能力‚应严格控制钢液中酸 溶铝和溶解氧的含量．（4）当夹杂物中 Al2O3 含量 为20％时‚与塑性区平衡的酸溶铝［Al］s 应小于3× 10－6‚与塑性区平衡的溶解氧应在2∙0×10－5～ 6∙0×10－5之间． 图3 硅（a）、锰（b）、铝（c）、氧（d）在 CaO－MnO－SiO2－Al2O3 系中的等值线 Fig．3 Iso－Si （a）‚iso－Mn （b）‚iso－Al （c） and iso－O （d） in CaO－MnO－SiO2－Al2O3system 3 结论 （1） 通过计算值与实验值的比较得出：用 Fact￾Sage 热力学计算软件计算分析 CaO－SiO2－Al2O3－ MnO 四元系是可行的．针对实际情况‚采用 CaO－ SiO2－Al2O3－MnO 四元系分析夹杂物的成分‚低熔 点区域比分别采用 CaO－SiO2－Al2O3 或 SiO2－Al2O3 －MnO 三元系分析更合理．热力学计算软件 Fact￾Sage 必将成为如何控制夹杂物性质的另一可靠方 法和有力工具‚并大量节约研发成本． （2） 为了得到塑性区的 CaO－SiO2－Al2O3－MnO 四元系夹杂物‚不能用 Al 脱氧或含铝较高的合金脱 氧‚可以用 Si－Mn 脱氧；且控制 CaO－SiO2－Al2O3－ MnO 四元系夹杂物中 Al2O3 为20％‚这时 LF 精炼 炉中钢液的酸溶铝［Al］s 应小于3×10－6‚溶解氧应 在2∙0×10－5～6∙0×10－5之间． （3） 随着钢液中 Si 含量的增大‚Mn 含量的减 小‚夹杂物中 SiO2 含量增大；随着钢液中 Al 含量的 增大‚夹杂物中 CaO 含量增大‚SiO2 的含量减少；随 着钢液中 O 含量的增大‚夹杂物中 SiO2 含量增大‚ CaO 含量减小．因此‚为严格控制酸溶铝 ［Al］s 含 量‚应采用低碱度渣系冶炼‚此时钢液中的氧含量 较高． 参 考 文 献 ［1］ Yamada Y‚Shimazu S．Wire rod for higher breaking strength steel cord．Wire J Int‚1986（4）：53 ［2］ Rudnik S．Discontinuities in hot-rolled steel caused by non-metal￾lic inclusion．ISIJ Int‚1966‚204（4）：374 ［3］ Bale C W‚Chartrand P‚Degterov S A‚et al．FactSage thermo￾chemical software and databases．Calphad‚2002‚26（2）：189 ［4］ Fujisawa T‚Sakao H．Equilibrium relations between the liquid ·380· 北 京 科 技 大 学 学 报 第29卷