Vol.28 No.1 卢金雄等：板还连铸结晶器吹氩对铸坯卷渣的形响 ·35· 主要化学成分（质量分数）：碳，0.046%；硅，痕量； 工况的上滑板吹氩量增大，上水口吹氩量减少，引 疏，<0.010%；磷，0.016%；酸溶铝，0.022%，主 起夹杂物的总量减少了40.06%.501工况下的 要用来控制脱氧和镇静钢水，非金属夹杂物的含 卷渣多发生在A位置，为4.81mg(10kg钢样)， 量及分级质量如表2 各级夹杂物的粒径和数量明显比503大，B位置 表2大样电解夹杂物的分级质量 相对较少；不过对于窄面位置的夹杂物，503在窄 Table 2 Grade mass of Inclusions by bulk sample electrolysis 面更为多些，为1.55mg（10kg钢样)，即503工 况下窄面附近的流场不稳定.综合比较两种工况 钢样10kg钢样 10kg钢样中夹杂物粒径 样号质量/中夹杂物 分级质量/mg 下各位置的夹杂物含量，可以看出，工况503的吹 80 140- kg总质量/mg <80um 氩方式是比较合理的，但单独调整上滑板或者上 1404m3004m 5013.00 1.00 0.67 0 0.33 水口的吹氩量难以达到满意的铸坯质量要求. 501A2.70 4.81 0.74 1.48 2.59 501B2.58 0.78 0 0.39 0.39 6 日总量日<80m口80-140μm2140-300山m 5032.58 1.55 0 0.39 1.16 503A3.00 2.00 0 0.67 1.34 3 如2 503B2.48 0.40 0 0.40 0 551A2.90 0 0 1.03 0.34 0.69 0度 551B2.60 1.15 0 0.77 0.38 总量 S03总 窄501 503A 501B 503B 5 553A2.95 1.01 0.34 0.34 0.34 样号 553B2.58 0.78 0 0.39 0.39 图2相同拉速、相同吹氢量、不同分配方式下夹杂物含量比较 554A3.00 2.33 0.33 1.34 0.66 Fig.2 Comparlson of inclusion contents under the same speed, 554B2.501.20 0 0.80 0.40 the same argon cootent and different blowing modes 注：以每10kg钢样中含有的夹杂物的质量为衡量夹杂物含 量的标准，并且对各个位置夹杂物进行分级称重 3,2相同拉速、不同吹氩量、相同分配方式下铸 坯中夹杂物的含量及分布 3结果分析 比较551工况、553工况、554工况夹杂物含 量，如图3.在铸机拉速同为1.4mmin1的情况 从大样电解获得的数据可以看出，夹杂物卷 下，各工况上滑板/上水口的吹氩量分配比率大致 渣多发生在铸坯的A位置，最大含量是501工况 相同(45.22%，49.35%，47.70%).随着各工况 的A位置(4.81mg(10kg钢样)，窄面位置和B 的总吹氩量的减少，铸坯中的夹杂物总量分别是 位置相对较少.铸坯中含有的大于300um的夹 551工况为2.18mg(10kg钢样)，553工况为 杂物几乎没有，这说明大颗粒夹杂物在浇铸期间 1.79mg（10kg钢样)，554工况为3.53mg(10kg 能够上浮到结晶器钢渣界面，及时去除.可见，浇 钢样).在553工况下，铸坯的夹杂物总量比551 铸过程中对于控制大颗粒外来夹杂物是比较成 工况和554工况都少，并且粒径也小，水口附近为 功.经统计分析，本次实验低碳钢铸坯大型夹杂 0.78mg(10kg钢样)(B位置)，距离窄面1/4位 物的平均含量为1.52mg(10kg钢样).其中0~ 置为1.01mg(10kg钢样)(A位置)，此时吹氩总 80um的夹杂物平均含量为0.21mg(10kg钢 量为19.25L·min1(101.3kPa).551工况下由 样)，占13.8%；80~140am的夹杂物平均含量 于吹氩总量增加，气体对窄面附近(B位置)的扰 为0.64mg(10kg钢样)，占42.1%；140~300 um的夹杂物平均含量为0.67mg(10kg钢样)， 总量 四80-140μm ▣<80m☑140-3002m 占44.1%， 20F 3.1相同拉速、相同吹氩量、不同分配方式下铸 坯中夹杂物的含量及分布 0 比较501工况及503工况夹杂物含量，如图 551 553 2.在铸机拉速均为1.0m·min1的情况下，两种 样号 工况的吹氩量分是19.16和19.11L·min1 图3相同拉速、不同吹氢量、相同分配方式下夹杂物含量比较 (101.3kPa),而两种工况的夹杂物总量分别为 Fig.3 Comparison of inclusion contents under the same speed, 6.59和3.95mg(10kg钢样).不同之处是503 different argon contents and the same blowing modeV o l . 2 8 N o . 1 卢金雄等 : 板坯连铸结晶器吹氮对铸坯卷渣的影响 主要化学成分( 质量 分数) : 碳 , 0 . 0 46 % ; 硅 , 痕量 ; 硫 , ( 0 . 0 1 0 % ; 磷 , 0 . 0 1 6 % ; 酸 溶铝 , 0 . 0 2 2 % , 主 要 用来控制脱氧和镇静钢水 . 非金属 夹 杂物 的含 量及分级 质量 如表 2 . 衰 2 大样电解夹杂物的分级质 t T a b k 2 G n 团e . 比 5 o f l u d us i osn 勿 b目 k aS m p le el eC t olr 邓1 5 样号 钢样 质量 / k g 10 吨 钢样 中夹杂物 总质量 / m g 10 咙 钢样中夹杂物粒径 分级质量 / mg 14 0 一 < 8 0 群m 如喇月助 浑很探于扮寨罗。一 O 夕 9 孟U 乃注30 4 气乙0 j . 1,1 5 0 1 50 1A 5 0 1B 5 0 3 5 03 A 5 0 3 B 5 5 1 A 5 5 l B 5 5 3 A 5 5 3 B 5 54 A 5 5 4 B 1 . 0 0 4 . 8 1 0 . 7 8 1 . 5 5 2 . 0 0 0 . 4 0 1 0 3 1 . 1 5 1 . 0 1 0 . 7 8 2 . 3 3 1 . 2 0 0 67 0 . 7 4 工况 的上 滑板 吹氢量增大 , 上水 口 吹氢 量减少 , 引 起夹杂物的总 量减少 了 40 . 06 % . 5 01 工 况 下 的 卷渣 多发 生在 A 位置 , 为 4 . 81 m g ( 10 k g 钢样 ) , 各级 夹杂物 的 粒 径和 数量 明显 比 5 03 大 , B 位 置 相 对较少 ; 不过对于窄 面位 置 的夹 杂物 , 5 03 在窄 面 更 为多些 , 为 1 . 5 5 m g ( 1 0 k g 钢样 ) , 即 5 0 3 工 况下窄面附近 的流场不稳 定 . 综合 比较两种工况 下各位 置的夹杂物含 量 , 可 以看出 , 工况 5 03 的吹 氢方式是 比较合理 的 , 但单独 调整 上 滑板或者上 水 口 的吹氢 量难以达到满意的铸坯质量 要求 . 2 . 90 2 . 60 0 1 . 4 8 0 . 3 9 0 3 9 0 . 6 7 0 4 0 0 . 6 9 0 7 7 0 . 34 0 . 3 9 1 . 3 4 0 . 8 0 广广 扩 嵘了扩 沪 沪 口 消急量 口 < 80 p m 口 80 - 140 p j n 口 14卜30 0 p n l l ; . 。 , 1 目一骊一 ’ 曰 ’ 0 . 3 8 图 2 lF 咨 相同拉速 、 相同吹扭t 、 不同分配方式下夹杂物含 t 比较 2 C o m P a r i s o n o f i cn 二舀皿 〔 。 . 抚 . t` . . d e r t卜e s侧口比 吕碑曰 , ht e s a 口 eI a 雌户。 咖et at a dn dl f fe 戊 ut b lo w l姆 m回es 注 : 以 每 10 吨 钢样中含 有的夹杂物 的质量为衡量夹 杂物含 量的标准 , 并且对各个位置夹杂物进行分级称重 . 孺 n ù、曰ō 0 、Jùfó1 4 0 f J气,,`扫, lx 八“ 酬如追助 娜镶深于耸塞望。工 3 结果分析 从大样 电解获得 的数 据可 以 看出 , 夹 杂 物卷 渣多发生在铸坯的 A 位置 , 最 大 含量是 5 01 工 况 的 A 位置 ( 4 . 8 1 m g ( l o k g 钢样 ) ) , 窄面 位置 和 B 位置 相对较少 . 铸坯 中含 有 的 大于 3 0 拌m 的 夹 杂物 几乎没有 , 这说明大 颗 粒夹 杂物 在 浇铸期间 能够上浮到 结晶器钢渣界面 , 及 时去除 . 可见 , 浇 铸过 程 中对 于 控 制大 颗 粒 外 来夹 杂物 是 比较成 功 . 经 统计分析 , 本 次实验低 碳钢铸坯 大型夹杂 物的平均 含量为 1 . 52 m g ( 10 k g 钢样 ) . 其中 。一 8 0 拜m 的 夹 杂 物 平 均含 量 为 0 . 2 1 m g ( l o k g 钢 样 ) , 占 13 , 8 % ; 80 一 140 产m 的 夹 杂 物平均 含量 为 0 . 6 4 m g ( 10 k g 钢样 ) , 占 4 2 . 1 % ; 14 0 一 3 0 0 扛m 的夹 杂 物平 均含量为 0 . 6 7 m g ( 10 k g 钢样 ) , 占 4 4 . 1 % . 3 . 1 相 同拉速 、 相同 吹氮 t 、 不 同分 配 方式下铸 坯 中夹 杂物 的含 t 及分布 比较 5 01 工 况 及 5 03 工况 夹 杂物 含量 , 如 图 2 . 在 铸机拉速 均 为 1 , o m · m i n ’ ` 的情况 下 , 两种 工况 的 吹 氢 量 分 是 19 . 16 和 19 . n L · im n 一 ` ( 10 1 . 3 k aP ) , 而 两 种工 况 的夹 杂物 总 量 分别 为 6 . 59 和 3 . 9 5 mg ( 10 吨 钢样 ) . 不 同之 处 是 5 03 3 . 2 相 同拉速 、 不 同吹扭皿 、 相同分配方式下铸 坯 中夹杂物 的含 t 及分布 比较 5 51 工况 、 5 53 工 况 、 5 54 工况 夹杂物含 量 , 如图 3 . 在 铸机拉速 同为 1 . 4 m · m in 一 `的情况 下 , 各工况上 滑板 / 上水 口 的吹氢量分配 比率大致 相 同 ( 4 5 . 2 2 % , 4 9 . 3 5 % , 4 7 . 7 0 % ) . 随着各工 况 的总 吹氨量的减少 , 铸坯 中的夹杂物总 量分别是 5 5 1 工 况 为 2 . 1 8 毗 ( i o k g 钢 样 ) , 5 5 3 工 况 为 i . 7 9 m g ( i o k g 钢样 ) , 5 5 4 工况 为 3 . 5 3 m g ( 10 k g 钢样 ) . 在 5 53 工况 下 , 铸坯的夹 杂物总 量 比 5 51 工况 和 5 54 工况 都少 , 并且粒径也小 , 水 口 附近为 0 . 7 8 m g ( 1 0 k g 钢样 ) ( B 位置 ) , 距离窄面 一/ 4 位 置为 z . o z m g ( l o k g 钢样 ) ( A 位置 ) , 此时吹氢总 量为 1 9 . 2 5 L · m i n 一 1 ( 1 0 1 . 3 k P a ) . 5 5 1 工况 下 由 于 吹氢总 量增加 , 气体对窄面 附近 ( B 位置 ) 的扰 口 总量 口 80 一 140 卿 口 < 80 卜m 口 14 卜3 0 林m 户 扩 护 扩 沪 尹 尹 样号 图 3 相同拉邃 、 不同吹扭t 、 相同分配方式下夹杂物含 t 比较 iF g . 3 C帅稗 r i son of i . c lsn i o n c o . t e n st u叼e r t触 阳m e s eP ed , d i fe er 毗 朗g o n co n et n t s an d t h e s a . 比 bl o 钾 l嗯 m 砚日e