性能指标的计算 设系统的跑冷损失为q3;不完全热交换损失为q2。由图中 ABCD热力系统的热平衡方程式得 h2+veh4+g3=ypr ho+veh,+(1-yor )h, (3.52) (1-yor)(h,,) (3.53) 所以h2+h4+q3=ymh+1h3+(1-ypm)-2(354) 从而可求得实际液化系数 (h-h2)+(-h)-(q2+q1)-Mh+1(h-h) h1-h0 (kg/kg加工空气) (3.55) 循环的单位制冷量 qm=ym(4-h)=Mh2+(2-h)-(kJ/kg加工空气)(3.56 在理想情况下,气体在膨胀机中的膨胀过程是等熵过程,如 图中3-4线;实际上由于气体在膨胀机中流动时存在多种能量损 失;外界的热量也不可避免地要传入,因此膨胀机的实际膨胀过 程是有熵增的过程,如图中的3-4线所示。 衡量气体在膨胀机中实际膨胀过程偏离等熵膨胀过程的尺 度,称为膨胀机的绝热效率(n),它可用膨胀中膨胀气体实际焓 降与等熵膨胀焓降之比来表示,即 7 一h鸟-h (3.57) h,-h4s Ah 因此式(3-55)、(3-56)亦可写为 M+VM,7,-2q (kgkg加工空气) (3.58) hi-ho性能指标的计算 设系统的跑冷损失为 3 q ；不完全热交换损失为 q2 。由图中 ABCD 热力系统的热平衡方程式得 2 4 3 0 3 1 h +Ve h + q = y prh +Ve h + (1− y pr )h （3.52） 因 (1 )( ) 1 / q2 = − y pr h1 − h （3.53） 所以 2 / 2 4 3 0 3 1 h +Ve h + q = y prh +Ve h + (1− y pr )h − q （3.54） 从而可求得实际液化系数 0 / 1 3 4 0 / 1 2 3 4 2 3 / 1 ( ) ( ) ( ) ( ) 2 h h h V h h q h h h h V h h q q y T e e p r − −  + − −  = − − + − − + = （kg/kg 加工空气） （3.55） 循环的单位制冷量 q pr = y pr (h − h0 ) = −hT +Ve (h3 − h4 ) −q / 0, 1 2 （kJ/kg 加工空气） （3.56） 在理想情况下，气体在膨胀机中的膨胀过程是等熵过程，如 图中 s 3 − 4 线；实际上由于气体在膨胀机中流动时存在多种能量损 失；外界的热量也不可避免地要传入，因此膨胀机的实际膨胀过 程是有熵增的过程，如图中的 3 − 4 线所示。 衡量气体在膨胀机中实际膨胀过程偏离等熵膨胀过程的尺 度，称为膨胀机的绝热效率（  s ），它可用膨胀中膨胀气体实际焓 降与等熵膨胀焓降之比来表示，即 s s s h h h h h h h  − = − − = 3 4 3 4 3 4  （3.57） 因此式（3-55）、（3-56）亦可写为 0 / 1 2 h h h V h q y T e s s pr − −  +  −  =  （kg/kg 加工空气） (3.58)