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第3期 丁睿等：变形参数对AZ31镁合金变形抗力的影响 261. 形阻力增加].图3为真实应变为0.2和0.6时， 可以看出，变形后显微组织都含有均匀的等轴再结 各个温度下变形抗力与变形速率之间的关系，由 晶小晶粒，这说明从250℃开始，A☑31镁合金发生 图3中可以看出：(1)在较高的温度(300~400℃) 了显著的再结晶.在250℃温度下，随着变形速率 下，随着变形速率的增加，应力不是单调的增加或减 的提高，再结晶发生的越充分，平均晶粒尺寸越小； 少，而是存在临界变形变形速率值；在变形速率从 这说明在低温下，应变速率的提高产生热效应较为 0.5到1s时，应力随着变形速率的增加而增加：在 明显，促进各种滑移系启动，从而有利于金属内部再 变形速率从1到2s1,应力随着变形速率的增加而 结晶.在400℃温度下，随着变形速率的提高，再结 减少；在变形速率从2到3s1,应力随着变形速率 晶发生越不充分，平均晶粒尺寸越大；这说明在较高 的增加而增加. 温度变形时，应变速率越高，应变速率的提高产生的 (2)在较低变形温度(250℃)下，=0.2时应力 热效应不明显，并且应变速率的提高导致位错塞积， 金属加工硬化，阻碍动态再结晶的进行，变形中的应 随着变形速率的增加上升缓慢，e=0.6时应力随着 力集中越难以得到松弛，大大降低了材料的变形协 变形速率先降低后有上升趋势.（③）随着变形程度 调能力，这是因为动态再结晶是通过晶界扩散控制 的增大，应力随变形速率变化的趋势变缓， 的晶界迁移进行的，是一个速率控制的过程，提高应 图4为变形温度分别为250℃和400℃、变形 速率1~3.1时变形试样的微观组织形貌.由图4 变速率抑制了扩散过程的进行，从而限制了动态再 间 (b) 20m 20m 0四 20μm (e) 20m 20四 图4AZ31镁合金在不同变形速率下的热压缩微观组织.(a),(b),(c)250℃：(d),(e),()400℃；(a),(d)1.0s；(b),(e)2.0:1； (c),()3.0s1 Fig.4 Microstructures of AZ31 magnesium alloy after hot compression at different strain rates:(a).(b).(c)250C:(d).(e).(f)400C: (a),(d)1.0s-1;(b),(e)2.0s1;(c),()3.0g-1形阻力增加［15］．图3为真实应变为0∙2和0∙6时 各个温度下变形抗力与变形速率之间的关系．由 图3中可以看出：（1）在较高的温度（300～400℃） 下随着变形速率的增加应力不是单调的增加或减 少而是存在临界变形变形速率值；在变形速率从 0∙5到1s －1时应力随着变形速率的增加而增加；在 变形速率从1到2s －1应力随着变形速率的增加而 减少；在变形速率从2到3s －1应力随着变形速率 的增加而增加． 图4 AZ31镁合金在不同变形速率下的热压缩微观组织．（a）（b）（c）250℃；（d）（e）（f）400℃；（a）（d）1∙0s －1；（b）（e）2∙0s －1； （c）（f）3∙0s －1 Fig．4 Microstructures of AZ31magnesium alloy after hot compression at different strain rates：（a）（b）（c）250℃；（d）（e）（f）400℃； （a）（d）1∙0s －1；（b）（e）2∙0s －1；（c）（f）3∙0s －1 （2）在较低变形温度（250℃）下ε＝0∙2时应力 随着变形速率的增加上升缓慢ε＝0∙6时应力随着 变形速率先降低后有上升趋势．（3）随着变形程度 的增大应力随变形速率变化的趋势变缓． 图4为变形温度分别为250℃和400℃、变形 速率1～3s －1时变形试样的微观组织形貌．由图4 可以看出变形后显微组织都含有均匀的等轴再结 晶小晶粒这说明从250℃开始AZ31镁合金发生 了显著的再结晶．在250℃温度下随着变形速率 的提高再结晶发生的越充分平均晶粒尺寸越小； 这说明在低温下应变速率的提高产生热效应较为 明显促进各种滑移系启动从而有利于金属内部再 结晶．在400℃温度下随着变形速率的提高再结 晶发生越不充分平均晶粒尺寸越大；这说明在较高 温度变形时应变速率越高应变速率的提高产生的 热效应不明显并且应变速率的提高导致位错塞积 金属加工硬化阻碍动态再结晶的进行变形中的应 力集中越难以得到松弛大大降低了材料的变形协 调能力．这是因为动态再结晶是通过晶界扩散控制 的晶界迁移进行的是一个速率控制的过程提高应 变速率抑制了扩散过程的进行从而限制了动态再 第3期 丁 睿等： 变形参数对 AZ31镁合金变形抗力的影响 ·261·